Методики измерений при испытании и наладке

Перед измерениями определяют места установки датчиков приборов, количество и по­следовательность измерений. Выводят системы вентиляции и кондиционирования воздуха на расчетные режимы работы. Определить нарушение нормальной работы установки по­зволяет изменение какого-либо потребительского параметра. Для обеспечения показателя эффективности, свойственного данному изделию, необходимо сверять показания прибо­ров со значениями, соответствующими нормальной работе исправного оборудования. По­этому процессы измерения и анализ параметров работы систем кондиционирования и вентиляции проводятся с пуско-наладочных работ до снятия установки с эксплуатации.

Измерение параметров, характеризующих свойства климатического оборудования, позволяет определить соответствие установки требованиям технического задания, стандартов, санитарных норм и всей технической документации, оценить технический уровень, готовность оборудования к эксплуатации.

Методики измерений должны обеспечить необходимую точность и достоверность результатов, содержать требования к измерительным приборам, условиям и правилам их использования.

Используемые приборы должны поверяться. Периодичность поверки устанавливает­ся паспортом на прибор. Приборы, прошедшие ремонт, должны подвергаться поверке.

Методики измерения температуры газов (воздуха) и жидкостей

Температуры воздуха при испытаниях систем воздухораспределения измеряют тер­моанемометрами или термометрами с ценой деления не более 0,2°С.

Температуры газов (воздуха) и жидкостей при инструментальных измерениях для составления балансов по теплоте и влаге измеряют термометрами с ценой деления не более 0,2°С, при измерении в диапазоне температур от -40°С до +60°С измеряют термо­метрами с ценой деления не более 0,5°С, при температурах выше 60°С применяют тер­мометры с ценой деления ГС.

Для измерения температуры в рабочей зоне помещения датчик термометра устанав­ливают на высоте:

— 0,1 ;0,4 и 1,7 м от поверхности пола для детских дошкольных учреждений;

— 0,1 ;0,6 и 1,7 м от поверхности пола при пребывании людей в помещении преиму­щественно в сидячем положении;

— 0,1; 1,1 и 1,7 мот поверхности пола в помещениях, где люди преимущественно стоят или ходят.

Измерения производят вдали от ограждений и оборудования, имеющих другую тем­пературу, вне зоны действия солнечных лучей. Датчик термометра не защищается от потока воздуха ограждениями.

При измерении температуры воздуха вблизи горячих поверхностей необходимо по­льзоваться аспирационными психрометрами.

При необходимости измерений температуры воздуха в помещении в течение продол­жительного времени, более суток, рекомендуется использовать самопишущие приборы.

Результирующую температуру помещения принимают при скорости движе­ния воздуха до 0,2 м/с равной температуре шарового термометра при диаметре сферы 150 мм.

Шаровой термометр для определения результирующей температуры представляет собой зачерненную снаружи (степень черноты поверхности не ниже 0,95) полую сферу, изготовленную из меди или другого теплопроводного материала, внутри которой поме­щен либо стеклянный термометр, либо термоэлектрический преобразователь.

Шаровой термометр для определения локальной асимметрии результирующей тем­пературы представляет собой полую сферу, у которой одна половина шара имеет зерка­льную поверхность (степень черноты не выше 0,5), а другая — зачерненную поверхность (степень черноты поверхности не ниже 0, 95).

Измеряемая в центре шара температура шарового термометра является равновесной температурой от радиационного и конвективного теплообмена между шаром и окружа­ющей средой.

Рекомендуемый диаметр сферы 150 мм. Толщина стенок из меди — 0,4 мм. Зеркаль­ную поверхность образуют гальваническим методом путем нанесения хромового по­крытия. Диапазон измерений от 10 до 50°С. Время нахождения шарового термометра в

Точке замера перед измерением не менее 20 минут. Точность измерений при температу­ре от 10 до 50°С — 0,1 °С.

Температуру наружного воздуха измеряют термометрами, датчики которых защи­щают от воздействия солнечных лучей и атмосферных осадков.

Температуры воздуха в воздуховодах измеряют термометрами, датчики которых вводятся внутрь через специальные отверстия, которые герметизируют с целью предот­вращения подсоса воздуха. Датчики термометров не должны подвергаться вибрации, лучистому теплообмену, воздействию капельной влаги.

Среднюю температуру воздуха в воздуховодах определяют как среднеарифметиче­скую, по нескольким датчикам. Количество точек измерений определяется равномер­ностью температурного поля.

Показания термометров считываются при установившемся тепловом режиме.

Для измерения температуры жидкостей в трубопроводах в местах измерения устанав­ливают гильзы, выполненных в соответствии с типовыми чертежами закладных конст­рукций для приборов измерения температуры. Гильзу устанавливают поперек потока, ее конец должен находиться ниже оси трубопровода, но не должен касаться стенок трубо­провода. Длина рабочей части гильзы должна быть не менее 85 мм. Если диаметр трубо­провода мал, гильзу устанавливают на угол к оси потока не менее 30° или по оси потока. При установке гильзы по оси потока ее вводят в трубопровод в коленах, отводах, а конец гильзы располагают против движения потока. Гильзу заполняют жидкостью. Заливаемая жидкость должна покрывать датчик термометра. Жидкость в пределах измеряемых тем­ператур не должна иметь фазовых превращений. Поэтому для измерения высоких темпе­ратур используют компрессорное масло, а низких температур — глицерин.

Температуру хладагента измеряют во всасывающем и нагнетательном трубопроводе на расстоянии не более 1 м и не ближе трех диаметров трубопровода от коллектора или запорного вентиля компрессора.

Температуру поверхностей измеряют пирометром.

Преобразователи термометров

При пусконаладочных работах используют различные преобразователи температуры:

— Стеклянные термометры. В этих преобразователях используют следующие тер­мометрические жидкости: ртуть в области температур от —30 до +200°С, спирт от —50 до +50°С, толуол от —80 до + 60°С. Они предназначены для измерений температуры с точ­ность до 0,01 °С.

— Манометрические термопреобразователи. Применяются в диапазоне температур от —150 до +600°С с погрешностью ±2,5%. В манометрических преобразователях испо­льзуются газы, обычно азот, термометрические жидкости —11-22 (от —25° до 80°С), про­пилен (от —50 до +60°С), хлористый метил (от 0 до +125°С) и т. п., жидкости (ртуть, ме­таксилол, силиконовые жидкости).

— Термоэлектрические преобразователи. Используются в диапазоне от —100 до +200°С. Погрешность измерения ±0,1-н1°С.

— Термопреобразователи сопротивления. Находят применение в диапазоне от — 100 до+300°С. Погрешность измерения ±0,1%.

— Пирометрические. Диапазон измерений от —30 до 2500 °С, погрешность измере­ний ±0,5-н1 %.

Методики измерения относительной влажности воздуха

Влажность воздуха не является физической величиной. Ее рассматривают как обоб­щенную качественную характеристику воздуха, содержащего воду в парообразном со­стоянии. В связи с этим речь идет об измерении величин, характеризующих влажность воздуха. Эти величины условно разбивают на четыре группы:

— величины, характеризующие концентрацию водяного пара. К ним относятся аб­солютная влажность и упругость или парциальное давление водяного пара;

— характеристики влажностных отношений. К ним относятся влагосодержание, массовая доля влаги и объемная доля влаги;

— температура точки росы. Это температура, при которой водяной пар, содержащийся в воздухе, становится насыщенным. Соответственно в практике встречается точка инея. Это температура, при которой водяной пар становится насыщенным относительно льда. Давление водяного пара над водой и надо льдом при одной и той же температуре различно, а существование конденсата в жидкой фазе при температурах ниже 0°С возможно;

— относительная влажность. Или отношение парциального давления водяного пара к парциальному давлению насыщенного пара при той же температуре.

Для измерения влажности воздуха используют различные физические основы пер­вичных преобразователей гигрометров.

Психрометрические преобразователи

Принцип действия психрометрического преобразователя основан на измерении тем­пературы двумя термометрами: «сухим» и «мокрым». Чувствительный элемент «мокрого» термометра находится в термодинамическом равновесии с влажным окружающим возду­хом. Интенсивность испарения с поверхности датчика, а соответственно, и снижение температуры «мокрого» термометра относительно «сухого» зависят от влажности. Чем меньше относительная влажность, тем больше разница в показаниях термометров.

Психрометры ПБУ — 1М работают в диапазоне относительной влажности от 40 до 80%, в диапазоне температур от 0 до +45°С. Погрешность измерений ±7%. Аспирационный психрометр МВ-34 используется в диапазоне измеряемой относительной влажности от Юдо 100%, в диапазоне температур от —10 до +40°С. Погрешность измерений также +7%.

Погрешность измерений в психрометрических преобразователях зависит от ряда факторов:

— скорость обдува — на тепловой баланс «мокрого» термометра. Чем меньше ско­рость воздуха, тем больше погрешность. Для снижения погрешности, оптимальной ве­личиной является скорость воздуха 2,5 м/с;

— размер датчика «мокрого» термометра: чем он меньше, тем меньше погрешность;

— точность измерения температур термометрами влияет на погрешность в области высоких значений влажности, когда показатели «сухого» термометра и «мокрого» отли­чаются незначительно;

— диапазон температур, при которых производится измерение влажности. Чем ниже температуры, тем меньше разность температур «сухого» и «мокрого» термометра и выше погрешность.

Конденсационные преобразователи

Принцип действия конденсационного преобразователя основан на фиксации мо­мента выпадения влаги на поверхности охлаждаемого зеркала и измерении температу­ры этой поверхности.

Конденсационные преобразователи АГК-212Ф работают в области температур от —45° до + 20°С, с пределом допускаемой погрешности ±ГС. Причем конденсационные преобразователи ФЭГ-21М могут работать при избыточном давлении воздуха (от 0,5 до

5 кПа), температурный диапазон работы лежит в области от 10° до 35°С.

Сорбционно-резистивные преобразователи

Сорбционно-резистивные преобразователи основаны на принципе изменения по­верхностного или объемного электрического сопротивления гигроскопического эле­мента в зависимости от количества сорбированной влаги, т. е. от влажности окружаю­щего воздуха. Сопротивление измеряется между электродами, встроенными в датчик.

Температурный диапазон использования сорбционно-резистивного тиристорного преобразователя влажности ДВ-02 находится в области от -10° до +45°С. Погрешность измерений ±8%. Пределы измерений относительной влажности от 40 до 100%.

Температурный диапазон сорбционно-резистивного электролитического гигро­метра ГС-220 находится в области от 5° до 40°С. Пределы измерений относительной влажности от 15 до 98%. Погрешность измерений ±3%.

Электролитические подогревные преобразователи

Электролитические подогревные преобразователи используют для определения температуры точки росы и массовой доли влаги. Если при измерениях использовать до­полнительный термометр, то они могут использоваться для измерения относительной влажности.

Влагочувствительным элементом подогревных преобразователей является водный раствор хлористого лития 1ЛС1, который нагревается и поддерживается в насыщенном состоянии. При этом равновесная влажность над раствором равна влажности воздуха. Температура динамического равновесия, измеряемая встроенным термометром, опре­

Деляется температурой точки росы. Температурный диапазон использования электро­литического подогревного гигрометра ГП-225 находится в области от 0 до +40°С. Точ­ность измерения температуры точки росы +ГС.

Пьезосорбционные преобразователи

Влагочувствительным элементом в пьезосорбционных преобразователях является кварцевый резонатор. Резонатор покрыт тонким слоем сорбирующего вещества. Резо­натор включен в схему генератора высокой частоты. При изменении влажности меняет­ся масса сорбированной влаги и собственная частота резонатора.

Пьезосорбционные преобразователи «Волна-1М» и «Волна-2М» работают в диапа­зоне температур от 0 до 60°С. Пределы измерения относительной влажности от 0 до 100%. Точность измерений от ±1,5 до ±2%.

Методики измерения давлений газов (воздуха) и жидкостей

Атмосферное давление воздуха измеряют с помощью барометров. Также баромет­рическое давление в конкретном месте на момент испытаний можно запросить у соот­ветствующей региональной Гидрометеослужбы.

Полное, статическое и динамическое давления в воздуховодах (каналах) измеряют согласно ГОСТ 12.3.018-79.

Методики измерений при испытании и наладке

• при 100 мм ^ О ^ 300 мм

• при О > 300 мм

Рис. 27.1.1. Координаты точек измерения давлений и скоростей в воздуховодах круглого сечения

Методики измерений при испытании и наладке

• при Ь > ?Ввпн

Рис. 27.1.2 . Координаты точек измерения давлений и скоростей в воздуховодах прямоугольного сечения

Отбор статического давления

При измерениях статического давления в трубопроводах, в которых среда движется с определенной скоростью, погрешность измерения возникает из-за передачи не толь­ко статического давления, но и части скоростного напора.

Источниками погрешности в данном случае являются: 4

— большой диаметр отборного отверстия;

— качество выполнения отборного отверстия;

— кривизна потока.

Наилучшие результаты могут быть достигнуты при диаметрах отборного отверстия от 0,5 до 1,5 мм. Отборное отверстие должно выполняться с острыми кромками. Угол между осью отверстия и образующей трубопровода должен лежать в пределах от 60 до 90°. Несоблюдение этих условий приводит к погрешности более 1%.

Измерение давлений, близких к атмосферному

Измерение давлений, близких к атмосферному, встречается при измерении напора в воздуховодах вентиляционных установок, давление кипения хладагента в холодиль­ных установках.

Измеряемые давления обычно лежат в начале шкалы измерительных приборов, т. е. в области повышенной погрешности. Кроме этого, на результатах измерений сказыва­ется и величина атмосферного давления. Для исключения этого эффекта рекомендует­ся использование преобразователей абсолютного давления. Они позволяют измерять давления как ниже, так и выше атмосферного, не требуя при этом учитывать атмосфер­ное давление.

Измерения манометрами с жидкостными преобразователями

Для измерения во всем требуемом диапазоне могут применяться приборы двух ви­дов: U-образные дифманометры и чашечные манометры абсолютного давления. Те и другие заполняют ртутью.

При хорошем качестве ртути и трубок погрешность измерения составляет ±(1-1,5) мм рт. ст. При использовании дифманометра плюсовая трубка сообщается с атмосфе­рой и, соответственно, должна вводится поправка на атмосферное давление. Примене­ние таких приборов ограничено из-за наличия в них ртути.

Измерения манометрами с электрическими преобразователями

Дифманометры (мембранные, сильфонные) с электрическим выводом с верхним пределом 0,16 МПа обеспечивают измерение во всем заданном диапазоне давлений. Однако также, как и в случае с жидкостными дифманометрами, плюсовая полость диф­манометра сообщается с атмосферой, и необходимо вводить поправку на реальное ат­мосферное давление.

Дифманометры с дифференциально-трансформаторными, магнитокомпенсацион­ными и электросиловыми преобразователями имеют погрешность от ±12 до ±18 мм рт. ст. и поэтому не рекомендуются для применения в пусконаладочных работах.

Тензометрические дифманометры «Сапфир-22ДД» обеспечивают погрешность в пределах 2—3 мм рт. ст. и вполне могут быть использованы. Однако преобразователь аб­солютного давления «Сапфир-22 ДА» может обеспечить погрешность измерений не бо­лее ±0,3 мм рт. ст.

Так же могут быть использованы манометры абсолютного давления с электросило­вым преобразователем МАС-ЭЗ. При классе точности 0,1 его погрешность не превыша­ет ±1,2 мм рт. ст.

Погрешность от разности высот отбора и измерения давления

В случае если место отбора давления жидкости расположено значительно выше из­мерительного прибора, возникает погрешность от влияния гидростатического столба. Это же явление встречается при измерении давления пара хладагента, когда измерите­льные трубки и прибор имеют температуру ниже, чем температура конденсации холо­дильного агента.

Поправка на разность высот и конденсацию должна вводиться с учетом диапазона из­меряемых давлений и требований к погрешности. При этом величину столба жидкости следует считать от самой высокой точки линии подвода, а не от точки отбора давления.

Если точку отбора давления расположить ниже прибора, а также предотвратить по­явление петель, погрешности от разности высот не возникает. При значительном удале­нии прибора от точки отбора линию целесообразно прокладывать с 2%-уклоном для отвода сконденсировавшейся жидкости самотеком.

Измерение давлений и скоростей движения воздуха в воздуховодах

Выбирают участки с расположением мерных сечений на расстоянии не меньше шести диаметров от места возмущения (отводы, шиберы и т. п.) и не менее двух диа­метров перед ним. При отсутствии линейных участков мерное сечение располага­ют в месте, делящем выбранный участок в отношении 3/1 в направлении движения воздуха. В указанных местах делают необходимое количество отверстий для ввода в воздуховод датчиков давления. После окончания измерений отверстия герметизи­руют.

Координаты точек измерений давлений, их количество, определяются формой и размерами мерного сечения согласно рис.27.1.1,27.1.2. Отклонение координат точек измерений не должно превышать 10%.

Скорость воздушных потоков при испытании систем воздухораспределения заме­ряется термоанемометрами. Скорость воздуха в воздуховодах, каналах, проемах опреде­ляют по динамическому давлению или с помощью анемометров (крыльчатых, чашеч­ных или термоанемометров).

Среднюю скорость движения воздуха в мерном сечении определяют по формуле:

V =

подпись: v =2 ‘°’5 — х^

Где: Ут — средняя скорость движения воздуха, м/с;

Ра — динамическое давление в измеряемых точках, Па; р — плотность воздуха, кг/м3;

Плотность воздуха в мерном сечении определяют по формуле:

В а + р’ (27.1.2)

ККМ + 273)’

Где: р’— статическое или полное давление потока, измеренное комбинированным приемником давления или приемником полного давления в одной из точек мерного се­чения;

— коэффициент, зависящий от температуры и влажности перемещаемого возду­ха. Значение определяется по табл. 27.1.1;

1— температура в мерном сечении,°С.

Таблица 27.1.1

Зависимость коэффициента К от температуры и влажности перемещаемого воздуха

1;, °с

10

20

30

40

50

50

100

50

100

50

100

50

100

50

100

К

0,998

1,003

1,000

1,005

1,004

1,012

1,010

1,025

1,020

1,040

Анемометры применяют в тех случаях, когда измерение динамических давлений представляется затруднительным ( в проемах внешних заграждений, открытых концах вентиляционных воздуховодов и т. п.).

Чашечными анемометрами измеряют скорости воздуха от 1,0 до 20,0 м/с, крыльча — тыми анемометрами меряют в диапазоне от 0,2 до 5,0 м/с, термоанемометрами измеря­ют в диапазоне от 0,1 до 10 м/с. Кататермометр является классическим прибором для определения малых скоростей движения воздуха в помещениях. Диапазон измерения скорости воздушного потока: 0—2 м/с. Предел допустимой погрешности: в диапазоне до 0,5 м/с не более ± 0,15, в диапазоне от 0,5 м/с не более ± 0,23.

При использовании чашечных анемометров, ось колеса анемометра устанавливает­ся перпендикулярно направлению потока. Крыльчатые анемометры устанавливают так, чтобы ось совпадала с направлением потока.

В каждой точке измерения скорость измеряется не менее двух раз. При этом раз­ность показаний при измерениях не должна превышать 5%.

Измерение скорости воздушного потока в открытых отверстиях проводят в плоско­сти выхода воздуха (для воздухораспределительных устройств). Скорость воздушного по­тока при входе в отверстие измеряют внутри канала (для воздухоприемных устройств).

В отверстиях площадью до 1 м2 скорость воздуха измеряют медленным движением анемометра по всему сечению отверстия.

В отверстиях площадью более 1 м2 сечение разбивают на несколько равных площа­дей и измерения производят в центре каждого из них.

Динамическое давление рй ,Па средней скорости движения воздуха определяют по измеренным комбинированным приемником давления величинам динамических дав­лении рй1 по формуле

Методики измерений при испытании и наладке

/

(27.1.3)

Скорость движения воздуха ц, м/с в точке мерного сечения по измерениям динами­ческого давления рй1 определяют согласно формуле

Методики измерений при испытании и наладке

(27.1.4)

Среднюю скорость движения воздуха ц^, м/с в мерном сечении по измерениям ди­намического давления определяют по формуле

Методики измерений при испытании и наладке

(27.1.5)

При измерениях анемометрами скорость движения воздуха в отдельных точках мерно­го сечения определяют по показаниям прибора п и графику индивидуальной тарировки прибора и (л); при этом среднюю скорость движения воздуха ит определяют по формуле

(27.1.6)

О,

подпись: о,_ і=

Т

При наличии разнонаправленного движения воздуха через один проем определяют линию в проеме, где скорость равна нулю. Затем отдельно измеряют скорости воздуха с обеих сторон от нейтральной линии.

В отверстиях, закрытых решетками, скорость воздуха измеряют термоанемометром не­посредственно в живом сечении решетки. Современные модели термоанемометров имеют возможность температурных измерений и оснащены интерфейсом. Работают по принци­пу охлаждения воздушным потоком нагретой нити. Датчик — миниатюрный стеклянный термистор — размещается в малогабаритной измерительной головке диаметром 12 мм на телескопической ручке. Обеспечивает быстрые и точные измерения даже при низком зна­чении скорости движения воздушного потока. Прибор отображает измеренные значения во всех принятых единицах измерения (м/с, км/ч, футы/мин, узлы, мили/ч). Последнее, максимальное и минимальное измеренные значения могут сохраняться в памяти автома­тически. Диапазон измерений лежит в пределах от 0,2 до 20,0 м/с. Погрешность измерений лежит в области ±5% от измеренного значения или ±1% от диапазона.

3 ■"

Расход воздуха (м /с) определяют по формулам:

— для открытых проемов, воздухораспределительных и воздухоприемных устройств:

Методики измерений при испытании и наладке

(27.1.7)

— при измерении термоанемометрами в воздухораспределительных и воздухопри­емных устройствах, закрытых решетками:

(27.1.8)

подпись: (27.1.8)Ь=¥ [ ;

Т-у ж у

— при измерениях анемометрами в воздухораспределительных устройствах, закры­тых решетками:

Методики измерений при испытании и наладке

(27.1.9)

— при измерениях анемометрами в воздухоприемных устройствах с типовыми ре­шетками:

Где: L — средняя скорость воздушного потока в соответствующем сечении, м/с;

F — площадь открытых проемов воздухоприемных и воздухораспределите­льных устройств с постоянным направлением движения воздуха, м2; f — живое сечение решеток, м2.

Статическое давление ps потока в мерном сечении определяют по следующим формулам:

Z

Ц(Р, — Рл)

А) ps = —————- при измерениях полных и динамических давлений, Па;

Г

(27.1.11)

Б) ps = ———- при измерениях статических давлений, Па; (27.1.12)

Г

I p,-pf

В )р,=————— (27.1.13)

При измерениях скоростей потока и полных давлений, Па.

Полное давление р потока в мерном сечении рассчитывают по формулам

Ts, Ьр„-рл) (27’1Л4)

Ps = —— или ps = ——————— , Па

Z Z

Потери полного давления элемента сети определяют по формуле ‘ ‘

Ар=рх-р2,Па (27.1.15)

Где рх и р2 — полные давления, определенные в мерных сечениях на входе в элемент и на выходе из него.

Потери полного давления элемента сети, расположенного на входе в сеть, опреде­ляют по формуле

Др = р2,Па (27.1.16)

Потери полного давления элемента сети, расположенного на выходе из сети, опре­деляют по формуле

* 1 —

Др=рх, Па (27.1.17)

Коэффициент потерь давления элементов сети определяют по формуле

£ = АР (27.1.18)

Pd ’

Гдерй — динамическое давление в мерном сечении, выбранном в качестве характерного. Динамическое давление р^, Па вентилятора определяют по формуле

, Па

подпись: , па

Л

подпись: л(27.1.19)

Где — площадь выходного отверстия вентилятора.

Статическое давление, Па вентилятора определяют по формуле

Р&,=Р*2-Р*-Р^Па (27.1.20)

Где р<,х и ра — соответственно статические давления в мерных сечениях перед и за вентилятором;

Рй1 — динамическое давление в мерном сечении на входе в вентилятор.

Полное давление вентилятора, Па равно суммарным потерям Ар^ сети и опреде­ляется по формуле

Р»=Р2~Рх>Па (27.1.21)

Измерение плотности теплового потока и интенсивности теплового излучения и солнечной радиации Измерение плотности тепловых потоков

Для измерения плотности тепловых потоков применяют прибор ИТП-11 (допуска­ется применение предшествующей модели прибора ИТП-7). Измерения плотности тепловых потоков проводят при температуре окружающего воздуха от 243 до 323 К (от минус 30 до плюс 50°С) и относительной влажности воздуха до 85%. Измерение плотно­сти тепловых потоков проводят, как правило, с внутренней стороны ограждающих кон­струкций зданий и сооружений. Допускается проведение измерений плотности тепло­вых потоков с наружной стороны ограждающих конструкций при условии сохранения устойчивой температуры на поверхности.

Технические характеристики прибора ИТП-11:

Прибор ИТП-11 представляет собой совокупность преобразователя теплового по­тока в электрический сигнал постоянного тока с измерительным устройством, шкала которого проградуирована в единицах плотности теплового потока.

1. Пределы измерения плотности теплового потока: 0-50; 0-250 Вт/м.

2. Цена деления шкалы прибора: 1, 5 Вт/м2.

4. Погрешность от изменения температуры воздуха, окружающего измерительное устройство, не превышает 1% на каждые 10 К (°С) изменения температуры в диапазоне от 273 до 323 К (от 0 до 50°С).

Дополнительная погрешность от изменения температуры преобразователя тепло­вого потока не превышает 0,83% на 10 К (°С) изменения температуры в диапазоне от 273 до 243 К (от 0 до -30 °С).

5. Термическое сопротивление преобразователя теплового потока — не более

0, 025-0,06 (кв/м — К)/Вт.

6. Время установления показаний — не более 3,5 мин.

При измерении теплового потока через ограждающие конструкции с термическим сопротивлением менее 0,6 м °С/Вт, значение плотности теплового потока вычисляют по формуле

’ * (27.1.22)

2

Где: д’— расчетное значение плотности теплового потока, Вт/м ; q — значение плотности теплового потока, считываемое со шкалы прибора, Вт/м ; 1В, — температура поверхности на участке измерения вблизи датчика прибора ИТП-11 (нарасстоянии 0,1м отдатчика), °С;

/’ — температура поверхности под датчиком, °С.

Измерения температуры поверхности

Для измерения температуры поверхности применяют тепловизоры марки АТП-44-М.

Допускается применение тепловизоров других марок, отвечающих следующим тре­бованиям:

Диапазон контролируемых температур………………………………. минус 20 — плюс 30°С

TOC o "1-5" h z предел температурной чувствительности, не менее…………….. 0,5°С

Угловые размеры поля обзора……………………………………………. от 0,08 до 0,65 рад

Число элементов разложения по строке, не менее……………….. 100

Число строк в кадре, не менее……………………………………………. 100

Например, могут быть использованы неохлаждаемые тепловизоры «ТН-4604МП» и «ТН-4604МБ». Они обеспечивают визуализацию теплоизлучающих объектов и наблю­дение динамики теплообмена. В функциональные возможности тепловизоров входит:

— получение видимого и ИК изображений с записью в блок памяти. Связь с ЭВМ;

— обработка тепловизионных изображений с помощью специального программно­го обеспечения;

—дистанционное измерение температур в выбранной зоне в интервале от — 40 до + 600°С. Измерения интенсивности теплового облучения

? г-4 3

Интенсивность теплового облучения измеряют с помощью актинометра. Прибор измеряет энергетическую освещенность (поток инфракрасного излучения) от тепловых

Источников. Для измерения интенсивности теплового облучения на рабочем месте ак­тинометр устанавливают на высоте 1,5—1,7 м от пола.

Технические характеристики:

Диапазон измерений: 10—2800 Вт/м2 Относительная погрешность измерений: +/-25%

Время установления рабочего режима: 3 с

Время снятия отсчета: 2 с

Дисплей: цифровой жидкокристаллический

Одновременно с измерением интенсивности теплового облучения измеряют темпе­ратуру воздуха и скорость движения воздуха.

Измерения интенсивности проходящей в помещение через световой проем солнечной радиации

Интенсивность проходящей в помещение через световой проем солнечной радиации измеряют пиранометром Янишевского М-80М. Измерения показаний универсальных пи — ранометров М-80М проводят стрелочным актинометрическим гальванометром ГСА-1М.

Для измерения интенсивности прошедшей в помещение солнечной радиации, пира­нометр устанавливают по центру светового проема на расстоянии 0,1 м от стекла. Прием­ная поверхности пирометра должна быть ориентирована параллельно поверхности окна.

Количество тепла, поступающего в помещение за счет солнечной радиации через единицу площади проема, определяют по зависимости:

£ т

Дсф±Ща, (27.1.23)

Где: дс — количество тепла, поступающего в помещение за счет солнечной ради — ации, Вт/м ;

Р — показания гальванометра;

А — переводной множитель показаний гальванометра в показания потока солнечной радиации, определяемый градуировкой прибора, Вт/м А;

Р11— поправочный коэффициент прибора, зависящий от высоты солнца. Высоту солнца определяют по справочнику строительной климатологии.

Определение содержания вредных веществ в воздухе.

Содержание вредных веществ в воздухе определяют при санитарно-химическом контроле воздуха, обследовании вентиляционных выбросов, очистных устройств, ис­пытании местных отсосов, приточных вентиляционных систем и т. п.

Для определения вредных веществ используют методы качественного и количест­венного анализа, исследуют возможности взаимодействия вредных веществ между со­бой, компонентами воздуха, образования продуктов распада.

Для контроля воздуха в жилых помещениях используют: ОПТИЧЕСКИЙ ГАЗО­АНАЛИЗАТОР ОПТОГАЗ — 500.4

Диапазон измеряемых концентраций диоксида углерода 0 — 3000 ppm

Предел основной приведенной погрешности измерения диоксида углерода в диапа­зоне 0 — 300 ppm + 20%

ГАЗОАНАЛИЗАТОР. СВ-320 ДЛЯ НЕПРЕРЫВНОГО АВТОМАТИЧЕСКОГО КОНТРОЛЯ ДИОКСИДА СЕРЫ И СЕРОВОДОРОДА В АТМОСФЕРНОМ ВОЗДУХЕ Предел основной относительной погрешности измерения в диапазоне 300 — 3000 ppm ± 20%

Диапазон измеряемых концентраций H2SO — 200 мкг/м

Предел основной погрешности измерений приведенная относительная 25% (0 — 20 мкг/м3) 25% (20 — 200 мкг/м3)

Номинальная цена единицы наименьшего разряда индикатора 0,1 мкг/м3 Диапазон измеряемых концентраций S02 (0 — 2000 мкг/м3)

Предел основной погрешности измерений приведенная, относительная 25% (0 — 50 мкг/м3) 25% (50 — 2000 мкг/м3)

Номинальная цена единицы наименьшего разряда 1 мкг/м3 ГАЗОАНАЛИЗАТОР Р-310 ДЛЯ НЕПРЕРЫВНОГО АВТОМАТИЧЕСКОГО КОН­ТРОЛЯ ОКСИДОВ АЗОТА В АТМОСФЕРНОМ ВОЗДУХЕ

Диапазон измеряемых концентраций NO, N02 (0 — 1000 мкг/м3).

Разрешение прибора 1 мкг/м3 Погрешность измерения

О

Приведенная 25% (0—80 мкг/м ) относительная 25% (80—1000 мкг/м )

Для исследования воздуха на рабочих местах используют многокомпонентные газо­анализаторы серии КАСКАД

Модель газоанализатора

H2S

So2

NO

Г/м3

No2

Cl2

Со

02 об%

КАСКАД-311.1

0-0,1

0-0,02

0-0,2

0-25

КАСКАД-311.2

0-0,1

0-0,03

0-0,2

0-25

КАСКАД-311.3

0-0,1

0-0,03

0-0,02

0-25

КАСКАД-311.4

0-0,03

0-0,02

0-0,2

0-25

КАСКАД-311.7

0-0,1

0-0,01

0-0,2

0-25

КАСКАД-311.8

0-0,1

0-0,01

0-0,2

0-25

КАСКАД-511.1

0-0,1

0-0,03

0-0,02

0-0,2

0-25

КАСКАД-511.2

0-0,1

0-0,03

0-0,02

0-0,2

0-25

Для определения содержания пыли в воздухе используют

АНАЛИЗАТОР ПЫЛИ 8520

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Диапазон определения

0 — 100,000 мг/м3

Разрешение 0,001 мг/м3

Дрейф нуля 0,001 мг/м3 за 24 часа при экспозиции 10 с

Размер определяемых частиц 0,1 — 10 мкм

Температурный коэффициент +0,001 мг/м / ° С (от температуры обнуления)

Время экспозиции 1 — 60 с

Нижняя граница определяемых концентраций вредных веществ не должна быть выше:

— 0,5 уровня ПДКпри первичном обследовании вентиляционных выбросов;

— 0,15 уровня ПДК при обследовании приточных систем;

— 0,5 ожидаемого уровня концентрации вредных веществ в воздухе при обследова­нии очистных систем, местных отсосов И т. д.

Одновременно с определением качественного состава воздуха, устанавливают агре­гатное состояние вещества (пар, аэрозоль, смесь пара и аэрозоли), которое учитывают при контроле веществ в воздухе. Также учитывают, что при изменении температуры воздуха агрегатный состав веществ в воздухе может изменяться.

Если определение агрегатного состояния вещества затруднительно, считают веще­ство находящимся в смешанном агрегатном состоянии. ~ _

Пределы длительности отбора проб для определения вредных веществ в воздухе производственных помещений и местных отсосов:

— не более 5 мин — оксиды азота, фтористый, хлористый и цианистый водород, озон, сероводород, окись углерода, формальдегид, хлор и т. п;

— не более 30 мин для определения содержания фиброгенной пыли;

— не более 15 мин во всех остальных случаях;

— для исследования очистных и приточных систем пределы длительности отбора проб не определены;

— при исследовании для анализа дисперсного состава пределы длительности отбора проб не определены;

— не более 20—30 мин при исследовании вентиляционных выбросов;

— 30 мин в случае переменной амплитуды колебания содержания веществ.

Количество повторных исследований (отборов проб) не должно быть менее семи

При исследовании источников выбросов и очистных устройств и не менее пяти в оста­льных случаях.

Определение содержания веществ в потоке газовой среды проводят на прямом уча­стке газохода на расстоянии не менее шести диаметров за местом возмущения потока и не менее двух—трех гидравлических диаметров до места возмущения потока. При длине прямолинейного участка менее восьми гидравлических диаметров выбирают сечение, делящее участок газохода в отношении 1:3 в направлении движения потока газа.

Перед проведением измерений газоходы оборудуют лючками, патрубками, пробка­ми, которые затем герметизируют.

При определении содержания аэрозолей с размером частиц менее 5 мкм (атмосфер­ная пыль, туманы, возгоны, окрасочный аэрозоль, дымы, сажа, вещества в газообраз­ном и парообразном состоянии) отбирают без соблюдения принципа изокинетичности.

При контроле веществ, находящихся в газо — или парообразном состоянии при на­личии в потоке капельной влаги, либо аэрозолей с размером частиц более 5 мкм, требу­ется соблюдение принципа изокинетичности.

Изокинетичность считается достигнутой, если входное отверстие пробоотборной трубки строго ориентировано навстречу потоку газовой среды, если обеспечено равно­

Весие средней скорости газового потока в мерном сечении и скорости отбираемой на анализ струи.

Мерное сечение для отбора проб в потоке воздуха естественных аэрационных прое­мов выбирают перед входом в систему воздухоудаления. Измерение концентраций про­водят как можно ближе к центру сечения проема, а в случае использования аэрацион­ных фонарей — на продольной оси фонаря.

Количество точек измерений зависит от длины аэрационного проема:

— до 10 м — 1 точка;

— до 20 м — 2 точки;

— до 30 м — 3 точки;

— до 60 м — 4 точки;

— до 100 м — 5 точек;

— до 250 м — 7 точек;

— свыше 250 м — 10 точек.

Отбор проб через аэрационные проемы и вентиляторы крышного типа проводят без соблюдения принципа изокинетичности.

Результаты определения содержания веществ в воздухе приводят к стандартным условиям: температура 293 К (+20°С), атмосферное давление 101, 325 кПа:

С _ (273 + 0101,325* 103 ^ (27.1.24)

293В ’ М’

Относительная погрешность результатов определения содержания вещества в воз­духе не должна превышать ±25% при санитарно-химическом контроле производствен­ных помещений, в остальных случаях ±33% при вероятности 95%. При измерениях с со­блюдением принципа изокинетичности допускается погрешность не более ±50% при вероятности 95%.

Определение расхода теплоносителя через теплообменные аппараты

Расход теплоносителя может быть определен различными методами:

— прямыми измерениями;

— косвенными измерениями;

— с помощью теплового баланса.

Прямые измерения расхода теплоносителя производят путем заполнения мерных резервуаров отсчетом времени заполнения. Для этого мерные резервуары оснащают градуированными указателями уровня. Малые расходы жидкости измеряют калибро­ванными ведрами.

(27.1.25)

подпись: (27.1.25)Расход жидкости косвенным методом, через измерительную диафрагму, определя­ют по зависимости:

Ж = Ахахё2 х

Где: А — коэффициент, определяемый видом жидкости, заполняющей диффе­ренциальный манометр (для воды 3,4×10’6);

(1 — диаметр мерного отверстия измерительной диафрагмы, мм;

Ь — разность высот столбов жидкости в дифференциальном манометре, мм;

Р — плотность жидкости, кг/м ;

А — коэффициент расхода измерительной диафрагмы.

Методика косвенных измерений расходов теплоносителя с помощью теплового ба­ланса представлена в разделе «Испытания и наладка поверхностных воздухонагревате­лей и воздухоохладителей».

Измерения электрических величин при наладке и поиске неисправностей

Электрические измерения занимают важное место в испытаниях и эксплуатации холодильных машин и систем вентиляции.

Напряжение и силу тока измеряют с целью контроля состояния электрических ма­шин, аппаратов, нагревателей и других устройств. В некоторых случаях напряжение и силу тока измеряют с целью косвенного определения мощности. Амперметр прибор для измерений силы постоянного и переменного тока в амперах (А). Шкалу амперметра гра­дуируют в килоамперах, миллиамперах или микроамперах в соответствии с пределами измерения прибора. В электрическую цепь амперметр включают последовательно; для увеличения предела измерений — с шунтом или через трансформатор (рис.27.1.3). Под действием тока подвижная часть прибора поворачивается; угол поворота связанной с ней стрелки пропорционален силе тока. Существуют амперметры, в которых применены термоэлектрическая и выпрямительная системы. В зависимости от области применения, в конструкциях амперметров предусматривается защита от внешних влияний.

Методики измерений при испытании и наладкеИзмерение токов в пусковых режимах. В режиме разгона, длящемся от долей секунды до секунд, пусковые токи электродвигателей измеряют только путем использования ре­гистрирующих приборов. Обычно применяют светолучевые осциллографы. В один из фазных проводов включают первичную обмотку трансформатора. Напряжение с вто­ричной обмотки с помощью осциллографа воспроизводится в виде синусоиды с меняю­щейся амплитудой.

Методики измерений при испытании и наладке

Рис. 27.1.3.

Схемы присоединения приборов

Вольтметр — электрический прибор для измерения ЭДС или напряжений в элект­рических цепях. Вольтметр включают параллельно нагрузке или источнику электриче­ской энергии. В комплекте с термоэлектрическими или полупроводниковыми преоб­разователями переменного тока в постоянный они применяются для измерения напря­жения в цепях переменного тока. Такие вольтметры называются термоэлектрическими, выпрямительными и электронными. Выпрямительные вольтметры используют для из­мерений в диапазоне звуковых частот, а термоэлектрические и электронные — на высо­ких частотах. Недостаток этих приборов — существенное влияние на правильность их показаний формы кривой измеряемого напряжения.

Электронные вольтметры имеют сложные схемы с применением недостаточно ста­бильных элементов (электронных ламп, малогабаритных электрических сопротивле­ний и конденсаторов), что приводит к снижению их надежности и точности. Однако они незаменимы при измерениях в маломощных цепях, так как имеют большое вход­ное сопротивление и работают в широком диапазоне частот (от 50 Гц до 100 МГц) с по­грешностями, не превышающими 3% от верхнего предела измерения. Ваттметр — при­бор для измерения мощности электрического тока в Ваттах.

Измерение мощности при частоте переменного тока свыше 5 кгц осуществляют термоэлектрическими ваттметрами. Мощность в трехфазных цепях измеряют трехфаз­ными ваттметрами, которые представляют собой конструктивное объединение трех (двух) механизмов однофазных вольтметров. В цепи высокого напряжения вольтметр включают через измерительные трансформаторы (тока и напряжения).

Омметр — прибор непосредственного отсчета для измерения электрических актив­ных (омических) сопротивлений. Разновидности омметров: мегомметры, тераомметры, микроомметры, различающиеся диапазонами измеряемых сопротивлений. Для изме­рения сопротивлений от сотен Ом до нескольких МОм измеритель и измеряемое сопро­тивление гх включают последовательно.

При малых значениях гх (до нескольких Ом) измеритель и гх включают параллельно.

Измерения малых омических сопротивлений связаны в основном с определением температуры обмоток электродвигателей. Сопротивление обмотки в нагретом состоя­нии можно найти из зависимости:

Дг=«Д1+аа,-у] (27.1.26)

Где: Яг — сопротивление обмотки в нагретом состоянии, Ом;

—сопротивление обмотки в холодном состоянии, Ом;

1;х — температура обмотки в холодном состоянии,°С;

1Г — температура обмотки в нагретом состоянии,°С;

А — температурный коэффициент сопротивления, который для меди равен *0,004 1/°С.

Отсюда находят температуру нагретой обмотки:

К — Я (27.1.27)

Г х а Я

Величина Ых для электродвигателей холодильных компрессоров лежит в пределах от

0, 01 до 10 Ом, то есть необходимо измерять малые сопротивления с высокой точностью. Часто омметр является частью комбинированного прибора — ампервольтомметра. При необходимости более точных измерений в омметрах используется мостовой метод из­мерения. Для повышения чувствительности измерителя и точности измерений в таких омметрах применяют электронные усилители. Область измерений четырехплечими мо­стами ограничена сопротивлениями до 10~4 Ом. Для малых сопротивлений используют двойные мосты. Их предел измерений ограничен от 10" до 10 Ом. Измерение сопротив­ления обмоток электродвигателя осуществляют с помощью специального контактора, который при отключении обмоток электродвигателя от сети подключает две обмотки к омметру. В случаях, когда необходимо определить сопротивление обмоток на включен­ном двигателе, применяют специальную схему.

Измерительные приборы применяются тогда, когда нужно знать точное значение напряжения, тока или сопротивления, — в основном при наладке и поисках неисправ­ностей. Удобны для этих целей комбинированные приборы, которые являются малога­баритными и легкими и позволяют измерять величины напряжения, тока или сопро­тивления постоянному току. Рабочие климатические условия применения приборов: температура окружающего воздуха от +10° до +35°С, относительная влажность воздуха до 80% при температуре +25 °С.

Мегомметр, или мегаомметр, — прибор для измерения очень больших электриче­ских сопротивлений. Мегомметр применяется для измерения сопротивления изоляции электрической проводов, кабелей, разъемов, трансформаторов, обмоток электрических машин и других устройств, а также для измерения поверхностных и объемных сопро­тивлений изоляционных материалов. При измерении с помощью мегомметра сопро­тивления электрической изоляции следует учитывать температуру и влажность окружа­ющего воздуха, от значений которых результат измерения зависит в большой степени. Погрешность измерений составляет 1—5 %; шкала мегомметра нелинейная. Существу­ют также электронные мегомметры и мегомметры с цифровым отсчётом.

Мегомметры, как измерительные приборы, предназначены для измерения сопро­тивления изоляции электрических цепей, не находящихся под напряжением. Диапазон измерений:

ЭС0202/1Г, ЭС0210/1, ЭС0210/1Г — 0-1000 МОм; измерительное напряжение — 100, 250, 500 В ЭС0202/2Г, ЭС0210/2 ЭС0210/2Г — 0-10 000 МОм; измерительное напряжение — 500, 1000, 2500 В;

ЭС0210/3, ЭС0210/ЗГ — 0-100 000 МОм; измерительное напряжение — 500, 1000, 2500 В; оперативный ток — (0,6+ 0,2) мА.

ЭС0210 — от сети переменного тока, потребляемая мощность не более 10 ВА. ЭС0202/1,2Г, ЭС0210/1Г — от встроенного электромеханического генератора. Условия эксплуатации измерительного прибора — от минус 30 до плюс 50 ° С. Поверку электроизмерительных приборов проводят специальными, образцовыми приборами, к которым предъявляются соответствующие метрологические требования.

Определение мест утечек хладагента

Утечки хладагента обнаруживают с помощью течеискателей. При выборе тече — искателя учитываются его селективность и чувствительность. По принципу работы течеискатели подразделяются на галоидные лампы, электронные автоматические га­логенные течеискатели, ультрафиолетовые детекторы утечек, акустические течеиска­тели и др.

Принцип работы галоидных течеискателей основан на изменении цвета пламени, нагревающего медную проволоку при попадании в него паров углеводородных хлада­гентов. Недостатком галоидных ламп является необходимость использования горючих материалов — спирта, сжиженного газа и образованием фосгена при разложении угле­водородов в открытом пламени.

При техническом обслуживании контроль полноты заправки для систем с альтерна­тивными хладагентами более сложен, чем для традиционных систем с R22, тем более что возможные утечки альтернативных хладагентов нельзя обнаружить с помощью обычных средств, которые реагируют на хлор. Течеискатели должны реагировать на фтор, и для достижения уровня, начиная с которого обнаруживаются утечки, их чувст­вительность должна быть значительно выше чувствительности обычных детекторов.

Электронные течеискатели фирмы UEI — RD-95, ТЕК-705,D ТЕК-703 используют для определения утечек хладагента. Все течеискатели снабжены гибкими шлангами, позволяющими работать в труднодоступных местах. Имеют звуковую и световую инди­кацию, сигнализацию окончания работы батареек, определяют присутствие всех HFC, HCFC, CFC, SF6.

RD-95, ТЕК-705 работают на батарейках, a D ТЕК-703 имеет специальный блок питания для подключения в электрическую сеть.

Электронные автоматические течеискатели, предлагаемые фирмой REFCO — TIF 5650, TIF 5750, TIF-XP-1.

Данные течеискатели обладают широкими техническими возможностями. Они обеспечивают обнаружение мест утечек газообразного хладагента в системах кондици­онирования воздуха большинства газов, содержащих хлор, фтор и бром.

Все модели течеискателей оснащены системой настройки чувствительности. Ра­бота в автоматическом режиме обеспечивает пользователя большим набором сервис­ных функций. Концентрация газа, окружающая чувствительный элемент течеискателя при включении или перезапуске, автоматически принимается за «0». Прибор будет фиксировать только те утечки, где концентрация газа выше той, которая была при включении прибора. Если во время включения течеискателя вокруг чувствительного элемента не было газа вообще, то прибор автоматически настраивается на максималь­ную чувствительность и будет показывать практически любую концентрацию газа. В да­льнейшем в любой момент можно будет произвести перезапуск прибора или его автома­тическую перенастройку.

МодельTIF 5750 А, кроме обычного режима работы «NORMAL» (ON), имеет также и режим «SCAN». Благодаря этому режиму утечка может быть обнаружена всего за не­сколько быстрых проходов чувствительного элемента. Этот режим позволяет опреде­лить область, в которой существует утечка. Точное местонахождение утечки определя­ется после переключения на обычный режим NORMAL (ON). Этот способ поиска уте­чек позволяет существенно сэкономить время при диагностике холодильных систем.

Модель TIF-XP-1 — электронный течеискатель нового поколения для всех типов галогеносодержащих хладагентов. Соответствует стандарту SAE J 1627. Благодаря но­вейшей технологии обладает повышенной надежностью и чувствительностью. Опреде­ляет утечки до 3 г хладагента в год. Настраиваемая чувствительность (7 уровней).

Для поиска утечек горючих хладагентов R 717, R 600а, R 290 в холодильных систе­мах предназначены течеискатели TIF8800, T1F 8800А и TIF8850 фирмы REFCO, одоб­ренные европейской комиссией MSHA. Эти течеискатели автоматически выходят на рабочий режим, реагируют на широкий спектр газов, имеют гибкий щуп длиной около 400 мм, регулируемый уровень чувствительности, звуковой сигнал обнаружения течи, индикатор питания. Приборы T1F 8800Аи TIF8850 имеют, кроме того, индикаторы ин­тенсивности утечки.

Электронные течеискатели весьма удобны в работе. Однако они имеют ряд сущест­венных недостатков.

Для обнаружения утечек:

— система должна быть заполнена хладагентом таким образом, чтобы минимальное давление в неработающей системе было 340 кПа (3,4 бар). Чувствительный элемент не­обходимо содержать в чистоте. В случае попадания на него грязи или влаги элемент сле­дует продуть или очистить сухим полотенцем. Для этих целей нельзя использовать ни­какие очистители или растворители, так как течеискатель может быть чувствителен к их компонентам.

— перемещать чувствительный наконечник всегда следует не только вдоль, но и во­круг исследуемой трубы для того, чтобы не пропустить какую-либо утечку.

— каждое обнаруженное место утечки следует протестировать дополнительно. Для этого вентилируют место предполагаемой утечки и проводят проверку еще раз.

Электронные течеискатели, оснащенные датчиком на конце гибкого щупа, выходят из строя при попадании на датчик масла. Каждый из электронных течеискателей рас­считан на узкий диапазон веществ, используемых в качестве хладагентов. Необходи­мость поддержания определенного давления в системе приводит к потерям хладагента при поиске утечек. Ряд течеискателей реагирует на движение воздуха и присутствие во­дяных паров. Все это ограничивает область применения электронных течеискателей.

Ультрафиолетовые течеискатели Mastercool используют следующим образом: в си­стему запускают специальную присадку, затем при помощи ультрафиолетовой лампы определяют утечку хладагента по определенному свечению в месте повреждения. Пита­ние 12V/220V. Мощность лампочки 100 Ватт. Ультрафиолетовый течеискатель оснаща­ют комплектом картриджа с присадкой, специальными защитными очками. Картридж с ультрафиолетовым наполнителем рассчитан приблизительно на 25 операций.

Фирма Refco предлагает модель ультрафиолетового течеискателя UV 12 KIT.

Данный детектор утечек позволяет обнаруживать локальные утечки R 22, R 134а и других газов даже при наличии больших фоновых концентраций хладагентов в помеще­ниях с помощью ультрафиолетовой лампы, специального дозированного красителя, вводимого в систему инжектором. Для этого краситель смешивается с маслом и цирку­лирует в холодильной системе. Количество красителя зависит от объема масла в систе­

Ме. Инжекторы могут содержать универсальную концентрированную добавку (для R12, R 22, R134а). Холодильные системы требуют одной части концентрированной добавки красителя на каждые 300 г компрессорного масла. Модель детектора UV-152 имеет пе­реносной аккумулятор (12 В) с зарядным устройством, что позволяет вести непрерыв­ный поиск утечек в течение 6-10 ч. Для снятия остатка следов красящей добавки с по­верхности трубопроводов и арматуры применяют специальную моющую жидкость — концентрированный биоразлагающийся состав ULTRA-UTF, который выпускается в полиэтиленовых емкостях по 500 мл.

Ультрафиолетовые течеискатели требуют для поиска расхода специальных веществ, которые должны циркулировать по гидравлической системе вместе с хладагентом. В ряде случаев остатки светящихся в ультрафиолетовых лучах веществ затруднительно удалить с места поиска утечки. Необходимость использования для циркуляции специа­льных веществ, хладагента и масла также вызывает дополнительный расход материалов на поиски утечки.

Наиболее эффективным для поиска утечек является применение акустических те — чеискателей. Ультранизкочастотный шум утечки распространяется в трубах под давле­нием на большие расстояния. Отечественный акустический течеискатель

«Успех-АТ-1» способен обнаруживать утечку на расстоянии до Зм при отношении давления окружающей среды к давлению или разрежению в трубопроводе 1,8. Точность обнаружения свища — 0.6м.; индикация: звуковая, визуальная; Температура окружаю­щей среды допускается в пределах от —35 до +40 °С.

Фирма Primayer предлагает корреляционный течеискатель Eureka2. Вся система Eureka2, от высокочувствительных акселерометров, средств электронной обработки сигнала до функций программирования параметров фильтров, оптимизирована для об­работки ультранизких частот. Все эти возможности, включая 16-битную обработку сиг­нала, использование современной DSP технологии и мощность RISC процессора, обес­печивают оптимальный процесс корреляции. Eureka2 может использоваться в двух ре­жимах — ускоренном и высокоточном. Ускоренный режим позволяет быстро опреде­лить местоположение утечки путем выполнения всего трех операций. Высокоточный режим включает в себя дополнительные функции такие, как фильтрация нежелатель­ных шумов, вычисление скорости, настройка фильтров, увеличение изображения резу­льтатов корреляции на дисплее (масштабирование) и сохранение результатов в памяти.

Ясность отображения информации и широкий температурный диапазон дисплея обеспечивают эффективную эксплуатацию прибора в различных рабочих условиях. На графике корреляции отображаются значения расстояний до места утечки пропорцио­нально размерам трубы (включая составные трубы из различных материалов). Про­граммное обеспечение позволяет сохранять результаты корреляции на ПК. Это обеспе­чивает возможность сравнения или дополнительной обработки результатов корреля­ции, распечатывать их на принтере и экспортировать в различные приложения системы Windows для составления отчетов. Программное обеспечение также позволяет операто­ру изменять параметры трубопровода и значения скорости.

Состав системы:

— Eureka2 или Eureka2R процессор / коррелятор;

— один или два радиопередатчика;

— два высокочувствительных акселерометра; — •

— наушники;

— автоматическое зарядное устройство (от сети и аккумуляторной батареи автомобиля);

Ультразвуковые течеискатели фирмы «TIF Instruments Inc.» (США). В этой серии те-

Чеискателей применена современная электроника для улавливания ультразвука, возни­кающего при истечении газа (в вакуум или под воздействием давления); при этом прин­цип действия приборов не зависит от типа газа.

Все течеискатели оснащены гибким щупом длиной около 400 мм, имеют автоном­ное батарейное питание (9 В) и индикатор питания. У течеискателя TIF6600 есть инди­катор течи, а также ручка настройки чувствительности, у прибора TIF6500 — кнопка пе­резапуска для отсечки фона. Использование вместе с течеискателями TIF6500 и TIF6600 высокочастотного передатчика TIF6501 позволяет обнаружить негерметич- ность в холодильных камерах, резервуарах и т. д.

Технические характеристики ультразвуковых течеискателей TIF6500 и TIF6600, а так­же течеискателя TIF6500 с высокочастотным передатчиком TIF6501 представлены ниже:

Ультразвуковые течеискатели

Характеристика TIF6500 TIF6600 TIF6500/6501

TOC o "1-5" h z Автоматический выход на рабочий выход + +

Ручная настройка +

Гибкий щуп с чувствительным элементом + * + +

Звуковой сигнал + +

Световая индикация + — +

Высокочастотный передатчик, : +

Источник питания (батарея напряжением 9 В) + + +

К достоинствам ультразвуковых течеискателей можно отнести и возможность по­иска утечки в трубопроводах, находящихся под землей, за стенами, подвесными по­толками и т. д.

Для визуализации обнаруженных мест утечки применяют различные вещества:

— мыльную пену, образование пузырей сразу указывает на негерметичность;

— аэрозоли, например Florin LS. В водном растворе содержится фторотензид и ком­бинация веществ, замедляющих коррозию. Принцип действия основан также на обра­зовании пузырей выходящим хладагентом;

— 2%-ный раствор пищевой соды. При промывании медных труб и последующей сушке на трубах образуется белесый налет. Выходящее вместе с хладагентом масло об­разует на такой трубе яркое желтое пятно.

Средства вакуумирования и зарядки холодильной машины хладагентом

Вакуумирование производят высокопроизводительными двухступенчатыми вакуум­ными насосами. Они имеют надежную лопастную конструкцию и подходят для обслу­живания систем кондиционирования. Системы, работающие на хладагентах группы HCFC, могут быть отвакуумированы до наименьшего значения остаточного давления,
равного 0,1 кПа; системы, работающие на хладагентах группы HFC, — до 0,04 кПа или меньше. Значение вакуума зависит от шкалы измерений, поэтому рекомендуется при­менять электронный счетчик вакуума (модель DV-150 Vacu Test).

Технические характеристики вакуумных насосов фирмы «REFCO»

подпись: технические характеристики вакуумных насосов фирмы «refco»Технические характеристики одно — и двухступенчатых насосов ROYAL-2, RS-4, RD-4…RD-8 приведены в таблице 27.1.2.

Показатель

ROYAL-2

RS-4

RD-4

RD-5

RD-6

RD-8

Производительность: дм /мин

30

58

58

58

92

142

М /ч

1,8

3,5

3,5

3,5

6

8,5

Число ступеней

2

1

2

2

2

2

Частота вращения, мин ‘

2800

2800

2800

1450

2800

2800

Достижимый вакуум, кПа

0,005

0,03

0,005

0,02

0,005

0,005

Заправка масла, л

0,2

0,3

0,4

0,5

0,4

0,4

Масса, кг

8,2

11

12,3

17,3

12,3

19

Таблица 27.1.2

Вакуумирование и зарядку системы хладагентом производят с помощью зарядных станций.

Мини-зарядные станции предназначены для вакуумирования и зарядки хладагентов групп ХФУ, ГХФУ и ГФУ с температурными шкалами для R12, R22 и R502 или Rl 34а, R404A. Станция снабжена двухступенчатым вакуум-насосом, встроенным предохрани­тельным клапаном, вспомогательным монтажным оборудованием с золотниковыми клапанами, манометрами на стороне всасывания и нагнетания и зарядными цилиндра­ми вместимостью от 550 до 1100 граммов.

Существуют большие цилиндры и мини-цилиндры, причем мини-цилиндры при­близительно наполовину (по высоте) меньше, чем большие цилиндры. Обозначение за­рядных цилиндров дополнительной буквой «Н» означает, что они оборудованы элект­рообогревателем (220…240 В, 50 Гц). Рассчитанные на Rl 34а и R404A зарядные цилинд­ры по требованиям безопасности не разрешается использовать для заполнения устано­вок хладагентами R12, R22, R502, и наоборот.

Зарядные цилиндры откалиброваны под метрическую систему мер.

Зарядные шланги. Их поставляют со встроенными тефлоновыми прокладками, бла­годаря которым сроки их службы увеличиваются почти в 10 раз по сравнению со сроком службы обычных зарядных шлангов, комплектуемых неопреновыми прокладками.

Зарядные шланги пригодны для всех хладагентов и имеют резьбу 1/4".

Количество хладагента, поступившего в холодильную установку, определяют по шкале цилиндра, которая имеет корректировочную сетку по давлению хладагента в цилиндре.

Вакуумно-зарядные станции предназначены для вакуумирования и зарядки герме­тичных холодильных компрессоров, работающих на R12, R22, R502 и R134a. Станции оснащены манометрами со стороны нагнетания и всасывания, заполненными глицери­ном, нагреваемым зарядным цилиндром; тремя зарядными шлангами для вакуумирова­ния и зарядки установки без смены шлангов. В таблице 27.1.3 представлены техниче — Ские характеристики вакуум-зарядных станций, разработанных фирмой ЯЕКСО

Марка

Вместимость зарядного ци­линдра, г

Хладагент

Производительность вакуумного насоса, л/мин

Давление,

КПа

Размеры, мм

Масса,

Кг

Высота

С одноступенчатым вакуумным насосом RS-4

10505-R12

550

R12, R22, R502

58

0,03

620

500

18,5

10605-R12

1100

R12, R22, R502

58

0,03

620

500

19

10705-R12

2200

R12, R22, R502

58

0,03

620

520

20,5

10805-R12

4400

R12, R22, R502

58

0,03

620

520

21,5

С двухступенчатым вакуум-насосом RD-4

10505-RD-4-R12

550

R12, R22, R502

58

0,005

620

500

22

10605-RD-4-R12

1100

R12, R22, R502

58

0,005

620

500

22

10705-RD-4-R12

2200

R12, R22, R502

58

0,005

620

500

23

10805-RD-4-R12

4400

R12, R22, R502

58

0,005

620

500

24

10505-RD-4-R134а

550

R134a-R404A

58

0,005

620

500

22

10605-RD-4-R134a

1000

R134a-R404A

58

0,005

620

500

22

10705-RD-4-R134а

2000

R134a-R404A

58

0,005

620

500

23

10805-RD-4-R134a

4000

R134a-R404A

58

0,005

620

500

24

Таблица 27.1.3

Технические характеристики вакуумно-зарядных станций фирмы «ЯЕРСО»

подпись: технические характеристики вакуумно-зарядных станций фирмы «яерсо»Зарядная станция 11705 фирмы REFCO. Эта зарядная станция установлена на двух­колесной станине. Возможны различные исполнения в зависимости от используемого хладагента — R12 или R134a.

Учитывая, что для систем, работающих на R134a, особенно важен процесс вакууми — рования, устанавливают в базовой комплектации только двухступенчатый вакуумный насос.

Станция FAST6-R12 фирмы REFCO для регенерации, вакуумирования и зарядки.

Предназначена для работы с хладагентами R12, R22 и R502. Состоит из герметичного компрессора со смотровым стеклом для масла, маслоотделителя, вентилятора, мано­метра, реле низкого и высокого давлений, всех необходимых сервисных клапанов. Все оборудование размещено в прочном алюминиевом корпусе. Станция работает от сети с напряжением 220…240 В (50 Гц).

Автоматическая станция проста в эксплуатации. Предусмотрена возможность реге­нерации хладагента с повторной его зарядкой в холодильную систему. Всасывание хла­дагента, его регенерация и вакуумирование установки происходят автоматически в ука­занном порядке. Об окончании первой операции свидетельствует загорание лампочки на контрольной панели. Все операции происходят автоматически, риск попадания хла­дагента в атмосферу сведен к нулю. Контролировать происходящие операции механик может по встроенным манометрам на линиях всасывания и нагнетания.

Электронные весы и дозаторы. Ряд торговых фирм предлагает недорогие, настраива­емые вручную электронные весы TIF9010, TIF9015 и TIF9025 и суперсовременные про­граммируемые дозаторы TIF9050, T1F9050A, TIF9075 и TIF9075CR (США), применяе­мые при заполнении хладагентом холодильного контура или баллонов. Все весы нечув­ствительны к неровностям поверхностей, на которые их устанавливают.

Портативные электронные весы TIF9010 Slimline, используемые при заполнении баллонов старого образца, имея толщину всего 5 см, позволяют взвешивать баллоны
массой до 34 кг, что соответствует стандарту заполнения баллонов хладагентом. Цена деления шкалы весов 25 г, погрешность измерения 2 %.

Электронные весы Т1Р9025…Т1Р9075СК предназначены для измерения массы до 68 кг. Имеется возможность вдвое увеличить предельно допустимую массу.

Автоматически программируемые дозаторы точно выполняют все внесенные в про­грамму команды, поэтому нет необходимости постоянно наблюдать за процессом за­правки холодильного контура или баллонов хладагентом. Дозатор Т1Р9075 изготовляют с двумя раздельными входами для несовместимых хладагентов (например, Ю 2 и Ю 34а).

Технические характеристики электронных весов и автоматических дозаторов при­ведены в таблице 27.1.4.

Таблица 27.1.4

Характеристики

ТШОМ

ТІЕ9015

ТІЕ9025

ТІЕ9050

Ш9050А

ТШ075

Т1Е9075СЫ

Максимально измеряемая масса, кг

34

16,65

68

68

68

68

68

Точность взвешивания, г

25

12,5

25

25

25

25

25

Ручная дозировка

+

+

+

Автоматическая дозировка

+

+

+

+

Размер присоединяемых труб, дюймы

_

1/4

1/2

1/2, 1/4

1/4

Число соленоидных вентилей

_

_

_

1

1

2

2

27.2 Испытания систем вентиляции Испытание сетей воздуховодов на плотность

Испытание сетей воздуховодов и их участков на плотность проводят с целью обес­печения требований СниП 2.04.05-91(2000) в отношении потерь и подсосов воздуха си­стемами вентиляции.

Перед началом работ устанавливают класс плотности (П — плотные, Н — нормаль­ные). Определяют рабочее статическое давление и допустимые потери или подсосы воздуха через воздуховоды в соединениях испытываемой сети или на ее участках.

Рабочее статическое давление в воздуховодах определяют расчетным путем по сле­дующей зависимости (как среднеарифметическое число):

РР=Р1+Р[_ (27.2.1)

2 ‘

Где: Ррь — рабочее статическое давление в воздуховоде, Па;

Р 5 — давление в начале испытываемой сети или на ее участке, Па;

Рк5 — давление в конце испытываемой сети, Па.

Расчетные допустимые потери или подсосы воздуха определяют по зависимости:

Аэо/1 = Руд доп^исп • (27.2.2)

Методики измерений при испытании и наладке

Они должны удовлетворять неравенству:

подпись: они должны удовлетворять неравенству:Где: Ьлоп — расчетные допустимые потери или подсосы воздуха, м3/ч;

Ьуддоп — допустимые удельные потери или подсосы воздуха, определяемые в зависимости от класса плотности воздуховодов и рабочего статического давления в

3 / 2

Них, м /с*м ;

— подача вентилятора испытываемой вентиляционной системы, м3/с;

^исп — площадь поверхности испытываемого участка, м2;

-с 2

Гс — площадь поверхности всей вентиляционнои сети, м.

Затем устанавливают заглушки на концах испытываемой сети или на ее участке. Ме­ста примыкания заглушек герметизируют. Испытания проводят путем нагнетания ко­личества воздуха, равного расчетному значению допустимых потерь или подсосов воз­духа.

Если при этом статическое давление в испытываемой сети равно расчетному стати­ческому давлению, то участок считают выдержавшим испытания и пригодным к эксп­луатации.

Если фактическое статическое давление меньше расчетного, то участок заново гер­метизируют. Герметизацию и испытания проводят до тех пор, пока не получат требуе­мое качество испытываемой сети воздуховодов.

Если обеспечить расчетный расход воздуха затруднительно, допускается использо­вать вентилятор с меньшим расходом, но испытания в этом случае проводят как мини­мум три раза, каждый раз фиксируя фактические значения статического давления.

Определяют фактическое значение удельных потерь по зависимости при рабочем статическом давлении и сравнивают его с допустимым давлением.

Если значения фактических удельных потерь меньше, чем допустимых, то по­вторной герметизации воздуховодов не требуется, если больше, необходимо начинать все сначала.

Выявление мест потерь или подсосов воздуха наиболее целесообразно проводить ультразвуковым течеискателем. Технической особенностью таких приборов является возможность определения течи в любом случае: как потери, так и подсоса воздуха. Чув­ствительность прибора составляет 5 граммов воздуха, проходящего через сечение отвер­стия в год. Если отсутствует возможность его применения, то используют анемометры или наносят мыльный раствор.

Аэродинамическое испытание и регулирование сетей воздуховодов

Перед аэродинамическими испытаниями открывают все дросселирующие устрой­ства, очищают воздуховоды, пылеулавливающие устройства и воздухонагреватели от пыли. Ликвидируют обнаруженные неплотности. Выбирают наиболее подходящие уча­стки воздуховодов для измерений, сверлятся отверстия для ввода датчиков давления.

Вычерчивают схему воздуховодов и на нее наносят места установки датчиков. Включа­ется вентилятор и проверяется его работа в сети.

Запуск вентилятора, оснащенного пусковыми регулирующими устройствами, про­изводится при прикрытом положении. Открытие регулирующих устройств произво­дится постепенно во избежание перегрева электродвигателя вентилятора. При отсутст­вии пускового устройства, на магистральном трубопроводе, между фланцами, устанав­ливают вставку из жести. Размер отверстия в пусковой момент вентилятора регулируют по силе рабочего тока электродвигателя, указанному в паспорте.

При испытаниях определяют:

— фактические расходы в основаниях всех ветвей сети, имеющих не менее двух воз­духовытяжных или воздухораспределительных устройства, во всех воздуховытяжных или воздухораспределительных устройствах, до и после всех пылеулавливающих устройств, камер орошения, воздухонагревателей, воздухоохладителей, теплоутилиза — торов;

— потери полного давления во всех элементах вентиляционной сети;

— скорости воздуха на выходе из воздухораспределителей.

Результаты аэродинамических испытаний и характеристики оборудования венти­ляционных систем сводят в таблицы, учитывая следующие показатели:

Для описания результатов аэродинамических испытаний:

— номер сечения;

— размеры сечения, мм;

— площадь сечения, м2;

— температура, °С;

— давление после наладки; динамическое, статическое, полное;

— скорость воздуха, м/с;

— расход воздуха до и после наладки, м3/с.

Для определения характеристик вентиляционных установок:

— наименование обслуживаемых помещений;

— назначение и номер установки;

— данные до и после наладки;

— вентилятор: тип, номер, диаметр шкива, мм, частота вращения, об./мин, полное давление, Па, подача, м3/с;

— электродвигатель: тип, мощность, кВт, диаметр шкива, мм, частота вращения,

Об./мин, тип передачи;

— воздухонагреватель: количество, шт., схема установки, составленная отдельно по теплоносителю и по воздуху, сопротивление по воздуху, Па, давление пара, кПа, (или перепад температуры воды, °С), температура воздуха до нагревателя, после нагревателя, снаружи, теплоотдача, кВт,

— наименование прочего оборудования.

Регулирование количества воздуха, перемещаемого по вентиляционной сети, осу­ществляется с помощью регулирующих клапанов, диафрагм и подобных устройств, устанавливаемых между фланцами.

Допускают отклонения от расчетных расходов воздуха при регулировании вентиля­ционной сети:

— ± 10% расхода воздуха, проходящего через воздухораспределительные и воздухо­приемные устройства при обеспечении требуемого подпора или разрежения воздуха в помещении;

— + 10% расхода воздуха, удаляемого через местные отсосы и подаваемого в поме­щение через душирующие устройства.

Регулирование вентиляционных сетей осуществляют вначале достижением соот­ветствия заданному отношению расходов воздуха по ответвлениям сети, а затем регули­руют по отдельным отверстиям каждого ответвления. Корректировку распределения воздуха производят вначале по ответвлениям сети, а затем снова по отверстиям каждого ответвления. В этой последовательности проводят работу по получению фактических расходов воздуха с точностью ± 10% от расчетных расходов воздуха.

После окончания регулирования вентиляционной сети измеряют подачу и полное давление, развиваемое вентилятором. Если подача вентилятора не соответствует требу­емой величине, то рассматривают два варианта:

— если фактическая подача вентилятора и его фактическое полное давление соот­ветствует паспортным характеристикам, но не соответствует проектной, проверяют со­стояние сети, соответствие ее геометрических параметров проектным величинам, устраняют засоренность воздуховодов, загрязнение пылесборников и приводят сеть в исправное состояние.

— если фактическая подача вентилятора и его фактическое полное давление не со­ответствует паспортным характеристикам, проверяют фактическую аэродинамическую схему вентилятора и устраняют выявленные дефекты.

Вопрос о замене вентилятора или изменении его режима работы решают только по­сле регулировки вентиляционной системы.

Регулирование фактического расхода воздуха может производиться и следующим способом:

— в двух наиболее удаленных от вентилятора отверстиях одного ответвления сети с помощью регулирующих устройств устанавливают следующее отношение фактических расходов воздуха:

Методики измерений при испытании и наладке

(27.2.4)

Где: Ьф1 — фактический расход воздуха через первое отверстие, м3/с; Ьф2 — фактический расход воздуха через второе отверстие, м3/с; Ьтр1 — требуемый расход воздуха через первое отверстие, м3/с; Ьтр2 — требуемый расход воздуха через второе отверстие, м3/с.

Далее принимают два отрегулированных отверстия за одно и регулируют третье от­верстие, исходя из условия:

Методики измерений при испытании и наладке

(27.2.5)

Где: Ьф3 ,Ц. з — фактический и требуемый расходы воздуха через третье отверстие, м3/с.

Следующие отверстия регулируются исходя из равенства:

А/,1 +1’ф2+-+1’фг 1 _£тр + Кр2+-+Ьтр1_х (27.2.6)

I I

Ф1 тр1

После регулирования по отверстиям производят регулирование по ответвлениям сети. Регулирование начинают с двух самых удаленных от вентилятора ответвлений, в которых добиваются равенства отношений:

<■ ‘ ^ф отв _ ^тр отв (27.2.7)

Т ~ Ь ’

Ф отв 2 тр отв 2

Где: Ьфотв 1,Ьфотв2 — фактический расход воздуха, проходящего через замерен­ное сечение в первом и втором ответвлениях, М3/с;

Ц. р отв,, Ь тр отв 2 — требуемый расход воздуха, проходящего через замерен­ное сечение в первом и втором ответвлениях, м3/с.

Остальные ответвления регулируют таким же методом, как и отверстия.

Испытания и наладка воздушных клапанов

Перед испытанием обеспечивают:

— плавность и легкость хода створок клапана;

— плотность притвора створок в закрытом положении, установка люфта в сочлене­ниях клапана;

— выполнение аэродинамической наладки сети.

При испытании и наладке двухпозиционных клапанов визуально проверяют поло­жение створок клапана в положении «Открыто», «Закрыто».

Испытания и наладка регулирующего воздушного клапана заключается в следую­щих операциях:

— замеряют расход воздуха через клапан в контрольной точке сети при пяти поло­жениях рабочего органа исполнительного механизма в прямом и в пяти положениях на обратном ходу;

— строят статическую характеристику в координатах — угловое перемещение ство­рок клапана и расход воздуха;

— определяют необходимость наладки клапана исходя из правил наладки систем ав­томатического регулирования;

— наладку клапана осуществляют уменьшением проходного сечения клапана. Уменьшение проходного сечения производят отключением части его створок;

— исключают зону, в которой изменение положения створок клапана не влияет на расход воздуха через него. Устанавливают конечные положения створок клапана исходя из выбора рабочей зоны статической характеристики;

— уменьшают максимальное расстояние между кривыми прямого и обратного хода рабочего органа до значения заданных показателей качества процесса регулирования. Сокращают люфт шарнирных соединений.

Испытания и наладка смесительных воздушных клапанов заключаются в следую­щих операциях:

— замеряют расходы воздуха через каждый клапан в контрольных точках сети при пяти фиксированных положениях створок клапанов, движущихся синхронно;

— строят статическую и суммарную характеристики каждого клапана в координа­тах: относительное угловое перемещение створок клапана и расход воздуха. При откло­нении суммарного расхода воздуха от постоянного значения, выполняют ревизию ме­ханических узлов клапана;

— определяют необходимость наладки клапанов исходя требований к наладке сис­тем автоматического регулирования.

При наладке для смешивания потоков используют клапаны со створками паралле­льного вращения. Для дросселирования используют клапаны со створками встречного вращения.

Если результаты испытаний не удовлетворяют предъявляемым требованиям к сис­теме автоматического регулирования, клапан заменяют.

Определение частоты вращения рабочего колеса вентилятора

Частоту вращения колеса вентилятора определяют тахометром. Производят непо­средственно измерение частоты вращения вала вентилятора или вала электродвигателя при установке колеса вентилятора на валу электродвигателя.

Рекомендуют применение тахометров класса точности 0,5 или 1.

Например, тахометр промышленный С. А25/27 позволяет измерять до 100 ООО оборо­тов в минуту, частоту, линейную скорость, время. Запоминание максимального и ми­нимального значений оборотов, производит усреднение и удержание показаний. Точ­ность — 0.01%

Дисплей: цифровой до 100 000 и аналоговый 42 сегмента.

По последовательному двунаправленному порту обеспечивается связь с компьюте­ром. Показатели выводятся непосредственно на принтер. Имеет дистанционное управ­ление, которое включает следующие операции: включение/выключение оптического датчика, считывание результатов измерения, памяти и функциональных параметров.

Оснащен:

Активным инфракрасным помехозащищенным сенсором. Расстояние до объекта измерения составляет от 1 до 50 см. Поле зрения 15 град.

Механическим датчиком с 3 типами наконечников — колесо, цилиндр, конус.

Или тахометр ТМ-117, предназначенный для:

• измерения текущей частоты вращения агрегата;

• измерения максимальной частоты вращения агрегата.

Если конец вала имеет центральное углубление, измерение производят с помощью наконечников. Если центрального углубления нет, измерения производят с помощью дистанционного датчика.

На основании полученных данных о частоте вращения ведомого и ведущего шкивов и их диаметров определяют скольжение ремней по зависимости:

SHAPE \* MERGEFORMAT Методики измерений при испытании и наладке

(27.2.8)

подпись: (27.2.8)Ґ г

Л

подпись: л1 ПуХІ)у

V

Где: г] — скольжение ремней, %;

Пу — частота вращения вала вентилятора, с’1

Пэ — частота вращения ротора электродвигателя, с ;

Оу — диаметр вала или шкива вентилятора или электродвигателя, мм;

Оэ — диаметр шкива электродвигателя, мм.

Скольжение может быть в пределах:

— для клиноременной передачи ті = 0,5 — 4, %;

— для плоскоременной передачи г]= 1—1, %.

Если скольжение больше указанных величин, необходимо натянуть ремни.

Проверка работы вентилятора в сети и его наладка

Проверка работы вентилятора в сети заключается в сопоставлении его фактических параметров с паспортными данными и проектом.

К исследуемым параметрам работы вентилятора относятся:

— подача вентилятора, м3/с;

— полное давление, развиваемое вентилятором, Па;

— мощность на валу вентилятора, кВт;

І

— частота вращения колеса вентилятора, с.

Перед проверкой работы вентилятора в сети проверяют и очищают кожух и колесо вентилятора от загрязнений. Проверяют соответствие основных размеров установлен­ного вентилятора проекту. Проверяют правильность направления вращения колеса вентилятора. Натягивают мягкие вставки, устанавливаемые до и после вентилятора. Открывают все регулирующие, дросселирующие, воздухоприемные и воздуховытяж­ные устройства.

Подачу вентилятора определяют по зависимости:

(27.2.9)

Где: Ь — расход воздуха, м3/с;

Ут — средняя скорость движения воздуха в мерном сечении по измерениям динами­ческого давления в ъ — точках, определяемая по зависимости, м/с;

.0,5

подпись: .0,5

-*Р.

подпись: -*р.(27.2.10)

Где: Б — площадь открытых проемов воздухоприемных и воздухораздающих

Устройств с постоянным направлением движения воздуха или площадь габаритных се-

2

Чении решеток, м ;

Ра — динамическое давление, Па, определяемое по зависимости:

Р1’5

подпись: р1'5

I =1

подпись: i =1(27.2.11)

Pd =

Подачу вентилятора определяют по расходу воздуха в том сечении, в котором удоб­нее. Если условия измерений в сечениях до и после вентилятора одинаковые, то подачу определяют как среднее арифметическое значение расходов в этих сечениях.

Полное давление, развиваемое вентилятором в сети, определяют как разность пол­ных давлений на нагнетании и всасывании.

Измерение давлений до и после вентилятора производят у фланцевых соединений всасывающего и нагнетательного отверстий вентилятора.

Значение замеренного полного давления, развиваемого вентилятором, приводят к стандартным условиям воздуха по зависимости:

Р = р 101,325(273 + 0 (27.2.12)

# 2935

Где: Pv — полное давление, приведенное к стандартным условиям воздуха (давление 101, 325 кПа, температура 293 К, относительная влажность воздуха 50%;

Руф — измеренное фактическое полное давление, Па;

В — измеренное барометрическое давление, кПа;

T — измеренная температура воздуха, °С.

Мощность на валу вентилятора определяют по формуле

N, =JV, n,n. , (27.2.13)

Где: NB — мощность на валу вентилятора, кВт;

N3 — мощность, потребляемая электродвигателем, кВт;

Г]э — коэффициент полезного действия электродвигателя;

Г]п — коэффициент полезного действия передачи.

Частоту вращения рабочего колеса вентилятора определяют тахометром по методи­ке, изложенной в разделе Определение частоты вращения рабочего колеса вентилятора.

Если подача и давление соответствуют паспортным характеристикам вентилятора, но не соответствует проектной подаче и напору, проверяют состояние сети, соответст­вие геометрических размеров вентиляционной сети проекту, засоренность воздухово­дов и фильтров.

Если параметры вентилятора ниже паспортных данных, то проверяют аэродинами­ческую схему вентилятора, затем соответствие параметров входа воздуха в патрубок вентилятора техническим требованиям на установку вентилятора. Выявленные недо­статки устраняют.

Если параметры работы вентилятора выше паспортных, то проверяют вентилятор. А вентиляционную сеть проверяют на правильность монтажа и расчета.

В вентиляторах проверяют величину зазора между рабочим колесом и патрубком всасывающего отверстия в радиальном направлении, в направлении оси вала. Во всех точках окружности зазор должен соответствовать техническим требованиям. У боль­шинства центробежных вентиляторов зазора не должно быть. Входной коллектор дол­жен быть заглублен на расстояние, равное 1% от его диаметра. В осевых вентиляторах зазор имеет размеры, равные 0,5% диаметра рабочего колеса.

Отклонение полного давления от величины, представленной в паспорте допускают не более ±5%.

После регулировки вентиляционной сети повторно измеряют полное давление и подачу вентилятора. Если подача не удовлетворяет требованиям, производят следую­щие действия:

— если подача недостаточна. Увеличивают число оборотов рабочего колеса венти­лятора или заменяют вентилятор на другой;

— если подача больше необходимой. Уменьшают частоту вращения колеса вентиля­тора или создают дополнительное местное сопротивление с помощью диафрагм.

Увеличение частоты вращения рабочего колеса вентилятора производят, соблюдая условие допустимой окружной скорости.

При этом необходимо учитывать, что увеличение частоты вращения рабочего коле­са вентилятора приводит к следующим изменениям:

— пропорционально увеличивается подача;

— напор вентилятора увеличивается в квадрате;

— потребляемая мощность электродвигателя увеличивается в кубе.

Если увеличить подачу воздуха путем увеличения частоты вращения вала не удается, то заменяют вентилятор. Вентилятор также заменяют, если режим работы не эконо­мичный. Причем замена вентилятора производится как на вентилятор с большим чис­лом оборотов, так и на вентилятор с меньшим числом.

После наладки вентилятора определяют нагрев воздуха до и после вентилятора.

Если замена на другой вентилятор не приводит к желаемому эффекту, рассматрива­ют возможность параллельной или последовательной установки второго вентилятора. При установке двух вентиляторов строится их суммарная характеристика. Необходимо учитывать, что в ряде случаев установка второго вентилятора может привести к умень­шению подачи воздуха по сравнению с работой одного вентилятора.

Испытание и наладка поверхностных воздухонагревателей и воздухоохладителей.

Наладку воздухонагревателей и воздухоохладителей проводят с целью обеспечения расчетных параметров теплоотдачи во всем диапазоне изменения тепловых нагрузок, безаварийной работы в режиме автоматического регулирования.

Перед испытанием определяют тип воздухонагревателя или воздухоохладителя, его паспортные характеристики. Устанавливают схему обвязки секций воздухонагревате­лей, воздухоохладителей как по воздуху, так и по теплоносителю. Очищают поверхно­сти теплообменников от загрязнений. Герметизируют схему обвязки по воздуху. Закры­вают обводы теплообменников по воздуху. Полностью открывают запорно-регулирую — щую арматуру на подающем и обратном трубопроводах теплоносителя. Обводные вен­тили закрывают. Определяют наличие перепада давления теплоносителя по манометрам, установленных на подающем и обратных коллекторах теплоносителя. Ис­пытания проводят при наличии перепада давления не менее 0,01 Мпа. Устанавливают термометры в гильзы на трубопроводах теплоносителя. Включают систему вентиляции.

Испытание и наладка поверхностных воздухонагревателей

Испытание поверхностного воздухонагревателя включает в себя следующие опе­рации:

— замер полного давления воздуха до и после воздухонагревателя;

— определение массового расхода воздуха, проходящего через воздухонагреватель;

— производят не менее двух циклов замера температур воздуха и теплоносителя до и после нагревателя, продолжительность цикла при этом не менее 20 мин;

— при испытаниях отслеживают температуру обратной воды, выходящей из возду­хонагревателя во избежание замерзания;

— определяют сопротивление по воздуху как разность полных давлений до и после воздухонагревателя и сравнивают с расчетным значением.

— Производят дополнительную очистку поверхности воздухонагревателя, если со­противление по воздуху больше чем на 20% от расчетного

— Измерения производят при установившемся режиме. Установившийся режим ха­рактеризуется стабильностью температур воздуха и теплоносителя до и после воздухо­нагревателя.

Температуру воздуха после воздухонагревателя в прямоточной системе с отсутству­ющей или неработающей камерой орошения определяют по результатам замеров в се­чении за вентилятором по зависимости:

/2=/’-Д/в (27.2.14)

Где: Х2 ~ температура воздуха после воздухонагревателя, °С;

12 — температура воздуха в сечении за вентилятором, °С;

Мв — нагрев воздуха в вентиляторе, °С.

Массовый расход воздуха, проходящего через воздухонагреватель, определяют по зависимости:

В=Ьр2 (27.2.15)

Где: в — массовый расход воздуха, кг/с;

Ь — подача вентилятора, и /с;

Р2 — плотность воздуха после воздухонагревателя, кг/м3.

Испытания воздухонагревателя в системе с рециркуляцией без камеры орошения

Или с неработающей камерой проводят следующим образом:

З /

— определяют подачу вентилятора, м /с;

— замеряют расход рециркуляционного воздуха, м3/с;

— замеряют температуру наружного воздуха, рециркуляционного воздуха и темпе­ратуру смеси воздуха за вентилятором, °С;

— рассчитывают массовый расход воздуха, кг/с;

— определяют температуру воздуха до нагревателя, °С, по зависимости:

, (27.2.16)

1 , ^

См Р см

Где: рр рсм — плотность воздуха при температуре на входе и на выходе из воздухонаг­ревателя кг/м3.

— определяют температуру воздуха после нагревателя по зависимости 27.2.14;

При смешении потоков после воздухонагревателя:

*С (27.2.17)

— температуру воздуха после нагревателя определяют по зависимости:

, _£СмРсАКм-Ю-£р&р (27.2.18)

1 т ’ ^

См Р см

Массовый расход воздуха через воздухонагреватель определяют следующим образом:

— при смешении потоков воздуха до воздухонагревателя

0 = Ь„р„,кг/с (27.2.19)

— при смешении потоков воздуха после воздухонагревателя

В=1смРсм ~1рРр’ кг/с (27.2.20)

Испытания воздухонагревателя в системе с рециркуляцией проводят при обеспече­нии условия отсутствия конденсации в смешиваемом потоке.

Испытания воздухонагревателя в системе с работающей в адиабатическом режиме камерой орошения производят следующим образом:

— при отсутствии рециркуляции замеряют температуру и относительную влажность воздуха входящего воздуха, температуру воды в камере орошения, температуру воздуха после воздухонагревателя, строят процесс обработки воздуха в воздухонагревателе и в камере орошения на диаграмме 1-ё.

— При наличии рециркуляции до воздухонагревателя определяют расход смеси воздуха, рециркуляционного воздуха, температуру и относительную влажность входя­щего и выходящего из воздухонагревателя воздуха, температуру воды в камере ороше­ния, определяют параметры воздуха до и после воздухонагревателя с помощью 1-с1 диаграммы.

Затем составляют уравнение теплового баланса:

Ва2 ~^)Сс =1¥(ТХ — Т2)СК (27.2.21)

Если неравенство менее чем 10%, полученные значения теплотехнической характе­ристики принимают за фактические.

Если неравенство более 10%, выявляют и устраняют причины неравенства.

Для каждого цикла испытаний определяют температурный критерий и отношение водяных эквивалентов теплоносителя и воздуха по зависимостям:

Ф _ *2 (27.2.22)

Т — г

1 х 1Х

Где:ср — температурный критерий;

1Х,12 — температуры воздуха на входе и выходе из воздухонагревателя, °С;

Т, — температура воды на входе в воздухонагреватель, °С;

Ц7 _ Ч-Ч (27.2.23)

Т — Т 21 12

Строят график режима работы поверхностного воздухонагревателя, Рис. 27.2.1. На графике отображают изменения температур подающего и обратного теплоносителя по данным теплосети. Затем представляют расчетные изменения температуры воздуха до и после воздухонагревателя во всем диапазоне изменения температуры наружного воздуха.

Рассчитывают требуемые значения температуры воздуха до и после воздухонагрева­теля, температуры воды на входе в воздухонагреватель для каждого из значений темпе­ратуры наружного воздуха с интервалом через 5°С.

Определяют температуру обратного теплоносителя по зависимости:

Если линия изменения температуры обратного теплоносителя расположена ниже или совпадает с линией изменения температуры обратного теплоносителя по графику теплосети, а при температуре наружного воздуха ниже -20°С значение температуры об­ратного теплоносителя не ниже 20°С, наладку не производят.

Определяют расход теплоносителя во всем диапазоне температур наружного возду­ха по зависимости:

подпись: определяют расход теплоносителя во всем диапазоне температур наружного воздуха по зависимости:

(27.2.25)

подпись: (27.2.25)

‘у

подпись: 'у

Полученные данные отображают на графике, Рис.27.2.1.

подпись: полученные данные отображают на графике, рис.27.2.1. Методики измерений при испытании и наладке

ТД,°С

подпись: тд,°с

Тг

подпись: тг

-к °С

подпись: -к °с

Рис.27.2.1 График режима работы поверхностного воздухонагревателя

подпись: рис.27.2.1 график режима работы поверхностного воздухонагревателяЕсли температура обратного теплоносителя ниже 20°С производят следующие нала­дочные работы:

— выполняют параллельную обвязку секций воздухонагревателя по теплоносителю;

— уменьшают поверхность воздухонагревателя отключением отдельных его секций;

— каждое из мероприятий проверяют расчетом.

Если температура обратного теплоносителя выше 20°С производят следующие на­ладочные работы:

— выполняют последовательную обвязку секций воздухонагревателя по теплоноси­телю;

— увеличивают поверхность воздухонагревателя подключением дополнительных секций;

— каждое из мероприятий проверяют расчетом.

При наладке системы теплоснабжения и регулирующего клапана обеспечивают максимальный расход теплоносителя.

Требуемую теплоотдачу воздухонагревателя определяют в расчетных условиях по зависимости:

0тр =СС0{і2тр — іХтр), кВт

Минимально допустимая скорость теплоносителя в диапазоне отрицательных на­ружных температур представлена в табл. 27.2.1.

Таблица 27.2.1

Воздухонагреватель

Подача

Теплоносителя

Минимальные скорости движения теплоносителя по трубкам воздухонагревателя, м/с,

При температуре теплоносителя, °С.

150

130

95

Одноходовой

Сверху — вниз

0.02

0.02

0.03

Одноходовой

Снизу — вверх

0.45

0.4

0.3

Многоходовой

0.12

0.12

0.12

Рассчитывают скорость движения теплоносителя по зависимости:

ОтеСс1¥ (27.2.26)

Ш = —4———- ,м/с

/гСд/ри/

Сравнивают полученные значения с табличными данными (Табл. 27.1.1).

Если при испытании воздухонагревателя расходы воздуха и теплоносителя соответ­ствуют расчетным условиям, при расчетной температуре наружного воздуха, расчетную теплоотдачу определяют по зависимости:

Бр кВт

Где: 0р — расчетное значение теплоотдачи воздухонагревателя, принимаемого за фактическое, кВт;

Т1р — температура теплоносителя на входе в воздухонагреватель, °С;

Тнр — температура наружного воздуха при расчетных условиях, °С;

Температуру выходящего из установки воздуха определяют по зависимости:

Испытание и наладка поверхностных воздухоохладителей

Испытание проводят в режиме максимально возможной нагрузки по теплу, при условии создание перепада температуры по теплоносителю не менее 3°С.

Испытания состоят из замеров расхода воздуха через воздухоохладитель, полного давления воздуха и не менее двух циклов замеров температур теплоносителя и воздуха по «сухому» и «мокрому» термометрам до и после воздухоохладителя.

Замер температур производят в сечении за вентилятором при отключенном по теп­лоносителю втором подогреве.

Температуру воздуха за камерой орошения рассчитывают по зависимости:

(27.2.30)

подпись: (27.2.30)

С 2 с 2 и

Где: іс2 ~ температура воздуха за камерой орошения, °С;

І с2 — температура воздуха по «сухому» термометру, °С;

Д1;и — нагрев воздуха в вентиляторе, полученный при испытаниях, °С.

Температуру воздуха по «мокрому» термометру определяют путем построения про­цесса нагрева в вентиляторе на 1-с1 диаграмме при постоянном влагосодержании.

Замеры производят при установившемся режиме, при стабильных температурах воздуха и теплоносителя до и после воздухоохладителя в течение цикла. Количество циклов не менее 2, продолжительность цикла не менее 20 мин.

Определяют сопротивление воздухоохладителя по воздуху как разность полных давлений до и после воздухоохладителя, сравнивают с паспортными данными.

При разнице более 20% очищают поверхность воздухоохладителя и измерения по­вторяют.

Массовый расход воздуха через воздухоохладитель определяют по зависимости:

(27.2.31)

Где: в — массовый расход воздуха, кг/с;

Ь — расход воздуха, м3/с;

Р — плотность воздуха в месте его замера, кг/м3.

Строят фактический процесс обработки воздуха на 1-с1 диаграмме.

Строят условный процесс сухого охлаждения и заменяют им фактический процесс тепло — и массопереноса. Параметры воздуха до воздухоохладителя в условном процессе сухого охлаждения соответствуют точке, находящейся на линии начального фактиче­ского теплосодержания воздуха и линии условного процесса. Параметры воздуха после воздухоохладителя соответствуют точке, находящейся на пересечении линии конечно­го фактического теплосодержания воздуха с той же линией условного процесса.

Теплотехническую характеристику воздухоохладителя для требуемого расхода воз­духа определяют по зависимости:

Є С

V тР у

Ф =Ф

тр исп

Методики измерений при испытании и наладке

Где: Ф1исп — номинальная теплотехническая характеристика, представленная в до­кументации на воздухоохладитель.

Расход теплоносителя в расчетном режиме определяют по зависимости:

СтпСЖп (21 2 33)

IV = р 0 р, кг/с С

Полученное значение расхода теплоносителя обеспечивают при наладке системы холодообеспечения.

Определяют теплопередающую характеристику воздухоохладителя в расчетных условиях по зависимости:

0, =врСаа2р-1,р),кВт (27.2.34)

Испытания и наладка клапанов на трубопроводах теплоносителя

Испытания и наладку клапанов производят после наладки воздухонагревателя или воздухоохладителя и системы теплоснабжения.

Испытания клапанов производят тремя замерами температур воздуха и теплоноси­теля через воздухонагреватель (воздухоохладитель) при полностью открытом клапане. В каждом цикле замеры производят при четырех различных положениях клапана.

Перед испытанием определяют тип регулирующего клапана и его паспортные ха­рактеристики. Выполняют ревизию клапана. Обеспечивают легкость затвора клапана. Закрывают обвод клапана по теплоносителю. Устанавливают термометры на подаю­щем и обратном трубопроводе теплоносителя. Подключают исполнительный меха­низм клапана.

Испытания проводят в следующей последовательности:

— замеряют давления в подающем и обратном трубопроводах магистрали;

— определяют перепад давлений теплоносителя по зависимости;

АР0 =РХ — Р2 -9,81Дй, кПа (27.2.35)

Где: АР0 — фактический перепад давлений;

АЪ — разность уровней установки манометров относительно отметки пола, м;

— открывают полностью клапан, зафиксировав положение штока клапана;

— закрывают полностью клапан, зафиксировав положение клапана;

— определяют величину полного хода исполнительного механизма клапана по зави­симости:

= к’-к*

К

Макс

Методики измерений при испытании и наладке

(27.2.36)

 

Где: Имакс — величина полного хода, мм;

К’ — открытое положение клапана, мм;

И" — закрытое положение клапана, мм.

Сравнивают величину полного хода исполнительного механизма с паспортными данными. При разнице показаний более чем на 15%, выполняют ревизию клапана.

Замеряют расход и температуру воздуха, проходящего через воздухонагреватель в контрольной точке сети. Определяют массовый расход воздуха через воздухонагре­ватель.

Максимальную пропускную способность клапана определяют следующим образом:

— открывают полностью клапан;

— измеряют температуру воздуха до и после воздухонагревателя (охладителя);

— измеряют температуры теплоносителя до и после воздухонагревателя (охладителя);

— определяют температурный критерий;

— определяют отношение водяных эквивалентов воздуха и теплоносителя;

— максимальную пропускную способность клапана определяют по зависимости:

(27.2.37)

— сравнивают максимальную пропускную способность, полученную эксперимен­тальным путем с расчетным значением пропускной способности. Если расчетное зна­чение больше полученного экспериментальным путем на 10%, осуществляют ревизию клапана или заменяют его.

— Строят статическую характеристику клапана по результатам замеров в координа­тах: величина температурного критерия, величина полного хода исполнительного меха­низма клапана.

Необходимость наладки клапана определяют специалисты по наладке систем авто­матического регулирования.

Расчет реконструкции регулирующего клапана выполняют следующим образом:

— определяют пропускную способность регулирующего участка сети тепло — и холо — доснабжения в начале и конце которого давление среды колеблется не более чем на ±15% в любом положении затвора клапана по следующей зависимости:

Методики измерений при испытании и наладке

X

подпись: x(27.2.38)

2

Где: Хуу — пропускная способность регулирующего участка, м ; р№ — плотность теплоносителя, кг/м3;

ДРу — потери давления на регулируемом участке, за исключением потерь давления по данным испытания системы тепло — и хладоснабжения, кПа;

¥р — расчетный расход теплоносителя, кг/с.

— определяют перепад давления теплоносителя в клапане по зависимости:

АРк=АР0-АРу, кПа (27.2.39)

Где: АР0 — минимальный располагаемый перепад давления на регулируемом участке по данным испытаниям системы тепло — и хладоснабжения, кПа;

— определяют расчетную пропускную способность клапана по зависимости:

^ (27.2.40)

Х*> = ПГЪ——— >м

— определяют расчетную площадь пропускного сечения дроссельного устройства клапана по зависимости:

^.=55,97К^106,лш2 (27.2.41)

— определяют степень искажения пропускной характеристики клапана по зависимости:

…. (27.2.42)

П

Р У

Л*у

— определяют конструктивные характеристики профиля окна клапана по паспорт­ным данным для полученных значений степени искажения пропускной характеристи­ки клапана, номер профиля окна, максимальную высоту и ширину окна;

Безразмерные профили окон и их характеристики

подпись: безразмерные профили окон и их характеристикиОпределяют площадь проходного сечения окна по одной из формул (табл. 27.2.2)

Ь-ііІ /гтах

X при номере безразмерного профиля окна

1

2

3

4

5

6

0,0

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

0,2

0,86

0,72

0,56

0,34

0,18

0,1

0,4

0,69

0,45

0,32

0,16

0,07

0,04

0,6

0,59

0,33

0,2

0,1

0,05

0,02

0,8

0,55

0,28

0,15

0,8

0,04

0,02

1,0

0,55

0,28

0,14

0,8

0,04

0,02

Формула для определения С,

0,7Ьт„Хтах

0,49ЬтаХтах

0,35ЬтахХтах

0,231г, шХтах

0,025Ь, шхХтах

0,065Ьт„Хтах

Хтахне менее, мм

2

4

0,8

13

25

50

Таблица 27.2.2.

— определяют расчетное количество окон по зависимости:

7 >1±щ_ (27.2.40)

Р £

^ о

2

Где: Г0 — площадь проходного сечения окна, мм ;

— округляют расчетное количество окон до большего целого числа;

— определяют конструктивную площадь проходного сечения клапана по зависи­мости:

=ге/„мг (27.2.41)

— определяют необходимое условие реконструкции регулирующего клапана по за­висимости:

В, > ЦЗ^ (27.2.42)

Где: Оу — условный диаметр клапана, мм.

Если это условие не выполняется, то для реконструкции принимают клапан с боль­шим условным диаметром клапана. Расчет реконструкции клапана повторяют.

Расположение окон на затворе клапана принимают согласно количеству и минима­льному размеру промежутков между соседними окнами в затворе.

Возможность выполнения клапана односедельной конструкции определяют по за­висимости:

Иу у,1ЩгрХтах®та),мм — (27.2.43)

Где: ш — количество промежутков между окнами; а — минимальный размер промежутка между окнами.

Если неравенство не соблюдается, для реконструкции принимают клапан с боль­шим условным диаметром или выполняют расчет для двухседельной конструкции.

Максимальный диаметр проходного сечения седла односедельного клапана опреде­ляют по зависимости:

= 35,42

подпись: = 35,42‘Рдоп (27-2-44)

С тах ‘ її, п

А Р.

Где: с1е тах — максимальный диаметр проходного сечения седла односедельного кла­пана, мм;

Рдоп — номинальное усилие, развиваемое исполнительным механизмом клапан, Н; ЛРВ — максимальный перепад давления на регулируемом участке сети, кПа.

Для двухседельной конструкции клапана определяют условный диаметр клапана, принимая расчетное количество окон и минимальный размер промежутков между со­седними окнами, как для затвора с максимальным количеством окон.

При реконструкции клапанов объединяют окна в затворе между собой попарно, промежутки между соседними окнами принимают одинаковыми, не менее 3-4 мм.

После наладки выполняют крепление затвора клапана к штоку исполнительного устройства так, чтобы исключить его сворачивание со штока и нарушение первоначаль­ной регулировки.

Испытания воздухораспределителей и регулировка систем воздухораспределения

При испытаниях и наладке систем воздухораспределения проверяют:

— положение каждого воздухораспределителя: угол установки выпускных патруб­ков, высоту их подвески, отсутствие экранирования живого сечения, регуляторов рас­хода, лопаток у решеток, диффузоров и дисков у плафонов, закрывающих устройств, турбулизаторов потока, ручных и механических приводов;

— проверяют наличие и исправность дросселирующих устройств (диафрагм) и регу­ляторов расхода воздуха (шиберов, клапанов) на ответвлениях перед воздухораспреде­лителями.

После проверки соответствия положения и состояния воздухораспределителей про­екту, проверяют и регулируют распределение расходов воздуха по воздухораспредели­тельным устройствам в соответствии с проектными данными.

Допустимые отклонения расходов воздуха, проходящего через воздухораспредели­тели указаны в разделе Аэродинамическое испытание и регулирование сетей воздуховодов.

Наладку систем воздухораспределения на санитарно-гигиенический эффект произ­водят при рабочих разностях температур и фактических значениях тепло-, влаго — и га­зовых выделениях в помещении. Расход подаваемого воздуха должен обеспечить асси­миляцию всех вышеперечисленных выделений.

Наладку систем воздухораспределения с переменным количеством подаваемого воздуха производят для режимов его максимального и минимального расходов.

Санитарно-гигиеническое состояние воздушной среды в помещении определяется требованиями ГОСТ 12.1.005-88(91), СниП 2.04.05-91*(2000).

Обследование производят по всему помещению или по выбранному участку, харак­терному для данного помещения расположением приточных и вытяжных устройств и выделений.

Скорость движения воздуха, температуру, относительную влажность воздуха опре­деляют по площади рабочей зоны участка испытания в контрольной плоскости на уров­не дыхания людей, находящихся в помещении. На высоте 1,8 м при работе стоя, 1,2 м при работе сидя и 0,3 м при работе в лежачем положении.

Испытания проводят в стационарном режиме: при постоянном расположении ис­точников и постоянном количестве выделений, при колебаниях температуры не более

1- 2°С, при постоянных расходах поступающего и удаляемого воздуха, при колебаниях температуры и влажности поступающего и удаляемого воздуха не более ±5%. Относите —

Льная погрешность результатов определения содержания вредных веществ в воздухе не должна превышать ±33%.

Измерения производят циклами не менее двух раз. Если расхождение результатов превышает 10%, измерения повторяют.

Перед началом и окончанием каждого цикла измерений, определяют расходы при­точного и удаляемого воздуха, температуру на входе и выходе, влажность и содержание в них вредных веществ.

Скорости, температуры, влажности и концентрации вредных веществ производят в кон­трольной плоскости рабочей зоны путем измерения соответствующих величин у центров квадратов или прямоугольников с отношением сторон не менее 1 /2. При этом меньший раз­мер стороны не должен превышать 0,2 длины стороны помещения (участка испытания).

Продолжительность измерения скорости и температуры в каждой точке должна со­ставлять не менее 2 мин.

При измерении скорости и температуры в контрольной точке фиксируют минима­льные и максимальные значения. Производят запись текущих значений в точке с целью выявления средних значений и частоты колебаний параметров.

Определяют средние значения скорости, температуры и концентрации вредных ве­ществ по площади рабочей зоны:

(27.2.45)

(=1

подпись: (=1£-4 ср1

К… =

Ср р

Ь

подпись: ь

Ср I

подпись: ср i(27.2.46)

Ср р

подпись: ср р;= 1

Г

(27.2.47)

подпись: (27.2.47)±с

1—1 ср I

_ /=1

Ср р

Где: Уср — среднее значение скорости, м/с;

1ср п— среднее значение температуры,°С;

Ср р

СеР Р — среднее значение концентрации вредных веществ, мг/м3;

Ъ — количество измерений в центрах равновеликих квадратов (прямоугольников) площади.

(27.2.48)

подпись: (27.2.48)Определяют средние квадратичные изменений скорости, температуры и концент­рации вредных веществ:

-V V

1=1

подпись: 1=1£*1′ ср I ср р )

Г-1

(27.2.49)

Ср I ср р )

I 1

Z-l

1

1£к, — с,„):

<=1

Г-1

1

Методики измерений при испытании и наладке
Методики измерений при испытании и наладке

(27.2.50)

 

Где: су, ар ас — средние квадратичные изменений скорости, температуры и концент­рации вредных веществ.

Определяют коэффициенты неравномерности распределения скоростей, темпера­тур и концентраций вредных веществ:

К

подпись: к(27.2.51)

(27.2.52)

подпись: (27.2.52)Ср р

В, =~

Ср Р

(27.2.53)

С

Ср р

Где:8„, 8,, 8С — коэффициенты неравномерности распределения скоростей, темпера­тур и концентраций вредных веществ.

При незначительных влаговыделениях распределение температур определяет и рас­пределение значений относительной влажности. Поэтому замеры относительной влаж­ности производят только в отдельных точках, а средние квадратичные отклонения и ко­эффициенты вариации (неравномерности распределения) не подсчитывают.

Коэффициент санитарно-гигиенической эффективности воздухораспределения определяют как:

Доп

подпись: доп(27.2.54)

Где: в — Коэффициент санитарно-гигиенической эффективности воздухораспреде­ления, учитывающий сочетание скоростей и температур, концентраций вредных ве­ществ в пределах каждого из равновеликих квадратов (прямоугольников) в контроль­ной плоскости рабочей зоны;

Бдоп — площадь рабочей зоны помещения, на которой обеспечиваются санитар­но-гигиенические требования, м2;

Б — площадь рабочей зоны помещения, м.

Коэффициент эффективности воздухообмена определяют по зависимости:

*,=

подпись: *,=_ К -*пР (27.2.55)

T —I

Р пр

Г Р«р г (27.2.57)

^ в ^ пр

Кс =——- ^———-

/° —Г1

Рр

Где: — коэффициент эффективности воздухообмена по теплоте;

Кй — коэффициент эффективности воздухообмена по влаге;

— коэффициент эффективности воздухообмена по газам;

Ц — средняя температура воздуха, °С;

Рр — плотность воздуха, кг/м3;

С1р — влагосодержание, г/кг;

О

Ср — концентрация вредных газов, кг/м ;

^р, Рпр, <Зпр, Спр — то же, для приточного воздуха;

^ , рв, с1в, Св — то же, для удаляемого воздуха.

По результатам измерений параметров воздушной среды выявляют на плане поме­щения зоны дискомфорта. На плане помещения строят линии равных температур, ско­ростей, и концентраций. Малые значения коэффициента санитарно-гигиенической эффективности и большие значения средних квадратичных отклонений значений ско­рости, температуры и концентрации вредных веществ указывают на зоны, в которых превышены допустимые значения температур, скоростей воздуха и концентраций вредных веществ.

При высоких требованиях к равномерности нормируемых параметров производят дополнительные замеры.

Если зоны дискомфорта встречаются по всей линии, или по отдельной ветви, систе­му воздухораспределения регулируют.

Если зоны дискомфорта охватывают часть площади в интервале 20%, проверяют равномерность распределения скоростей в выпускных сечениях воздухораспределите­лей. Перераспределяют объем притока по отдельным воздухораспределителям пропор­ционально излишним тепло — влагопритокам и газовыделениям.

Если отклонение скорости воздуха от средней величины выше 30%, регулируют распределение воздуха по сечению воздухораспределителя.

Траекторию приточных струй визуализируют задымлением или нитями.

Если имеются застойные зоны, увеличивают угол наклона или уменьшают высоту подвески воздухораспределителей, устанавливают дополнительные воздухораспреде-

Лители вблизи зон дискомфорта, уменьшают степень закрутки при подаче закрученны­ми струями.

Если застойные зоны вызваны наличием оборудования, строительных конструк­ций и других препятствий, изменяют место установки воздухораспределителей или устанавливают дополнительные воздухораспределители.

Если зоны дискомфорта охватывают часть площади в интервале от 20 до 30%, рас­сматривают возможность изменения скорости воздуха, замены воздухораспределителя или установки дополнительных воздухораспределителей.

Если зоны дискомфорта охватывают площадь более 50%, а наладка и частичная ре­конструкция не дает эффекта, производят полную реконструкцию системы воздухорас — пределения с заменой схемы организации воздухообмена. Замену согласовывают с про­ектировщиками.

Испытание и наладка воздушно-тепловых завес

Испытание и наладку воздушно-тепловых завес проводят с целью обеспечения нор­мируемой температуры воздуха в помещении вблизи проемов.

Испытание и наладку воздушно-тепловых завес проводят после наладки систем вентиляции и аэрации, работающих в холодный период года.

Перед испытанием воздушно-тепловой завесы определяют соответствие площадей открытых вытяжных и приточных аэрационных проемов определенных при наладке си­стем аэрации. Убеждаются в плотности притворов окон, фрамуг и т. п. Определяют раз­меры проемов, воздуховыпускных патрубков завесы, угол наклона патрубков к плоско­сти проема, место забора воздуха для завесы (из верхней зоны помещения или снару­жи).

Испытание воздушно-тепловых завес проводят при отрицательных температурах наружного воздуха и скорости ветра, не превышающей расчетных значений, указанных в СниП 2.04.05-91 (2000).

Перед определением эффективности завесы проводят аэродинамические испыта­ния и регулировку завесы на проектный расход воздуха, испытание и наладку воздухо­нагревателей на проектные данные.

Аэродинамические испытания и регулировку завесы проводят согласно главе Аэро­динамическое испытание и регулирование сетей воздуховодов для обеспечения равномер­ных скоростей выхода воздуха из завесы.

Испытание и наладку воздухонагревателей завесы проводят согласно главе Испыта­ние и наладка поверхностных воздухонагревателей и воздухоохладителей.

При проверке эффективности завесы определяют температуру и скорость воздуха на ближайших к проему рабочих местах на высоте 0,5 и 1,5 м от уровня пола, температу­ру в месте забора воздуха, температуру выходящего воздуха, температуру наружного воздуха, скорость и направление наружного воздуха на расстоянии 4-5 м от проема, по­дачу вентилятора завесы.

Воздушно-тепловая завеса должна обеспечивать на постоянных рабочих местах вблизи проема во время его открытия требования к температуре воздуха согласно ГОСТ

12.1.005-88(91).

Испытания воздушно-тепловой завесы на эффективность начинают с определения минимально необходимого расхода воздуха для перекрывания струями завесы проема.

Струи завесы визуализируют задымлением или нитями. Если установлено, что струи завесы при открывании проема отбрасываются в помещение и не перекрывают проема, необходимо увеличить расход подаваемого воздуха. При этих испытаниях тем­пература приточного воздуха должна соответствовать температуре наружного воздуха.

Если при испытаниях воздушно-тепловой завесы температура наружного воздуха выше расчетной температуры отопительного сезона, необходимую подачу вентилято­ров расчетных условиях определяют по зависимости:

Методики измерений при испытании и наладке

(27.2.58)

Где: Сн — необходимая подача вентилятора, кг/с;

Стт — фактическая минимальная подача вентилятора завесы, кг/с;

1:вн — средняя температура воздуха в помещении, °С;

1:нр — расчетная температура для наружного воздуха в холодный период года, °С;

1:н — температура наружного воздуха, при которой производились испытания, °С. Если расход воздуха удовлетворяет проектным условиям, а температура воздуха ни­же нормируемой величины, увеличивают подачу вентилятора. Если подачу воздуха уве­личить невозможно, реконструируют воздушно-тепловую завесу.

Posted in Системы вентиляции и кондиционирования


Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *